---
title: "Respuesta al revenido del acero y endurecimiento secundario"
description: "Explore cómo la composición y el tratamiento térmico determinan el revenido del acero, el endurecimiento secundario y el análisis de Hollomon-Jaffe."
canonical: https://steelequivalents.com/es/wiki/tratamiento-t%C3%A9rmico/respuesta-al-revenido-del-acero-y-endurecimiento-secundario
language: es
robots: index, follow
og_type: article
type: wiki-article
language_alternates:
  en: https://steelequivalents.com/wiki/heat-treatment/steel-tempering-response-and-secondary-hardening.md
  cs: https://steelequivalents.com/cs/wiki/tepelné-zpracování/odezva-oceli-na-popouštění-a-sekundární-vytvrzování.md
  de: https://steelequivalents.com/de/wiki/wärmebehandlung/anlassverhalten-von-stahl-und-sekundärhärtung.md
  es: https://steelequivalents.com/es/wiki/tratamiento-t%C3%A9rmico/respuesta-al-revenido-del-acero-y-endurecimiento-secundario.md
  fr: https://steelequivalents.com/fr/wiki/traitement-thermique/réponse-de-l-acier-au-revenu-et-durcissement-secondaire.md
  hu: https://steelequivalents.com/hu/wiki/hőkezelés/az-acél-megeresztési-reakciója-és-másodlagos-keményedése.md
  it: https://steelequivalents.com/it/wiki/trattamento-termico/risposta-dell-acciaio-al-rinvenimento-e-indurimento-secondario.md
  nl: https://steelequivalents.com/nl/wiki/warmtebehandeling/ontlaatreactie-van-staal-en-secundaire-harding.md
  pl: https://steelequivalents.com/pl/wiki/obróbka-cieplna/reakcja-stali-na-odpuszczanie-i-wtórne-twardnienie.md
  pt: https://steelequivalents.com/pt/wiki/tratamento-térmico/resposta-do-aço-ao-revenido-e-endurecimento-secundário.md
  ru: https://steelequivalents.com/ru/вики/термическая-обработка/отпускная-реакция-стали-и-вторичное-твердение.md
  tr: https://steelequivalents.com/tr/wiki/ısıl-işlem/çeliğin-menevişleme-tepkisi-ve-ikincil-sertleşme.md
  zh: https://steelequivalents.com/zh/维基/热处理/钢的回火响应与二次硬化.md
  ja: https://steelequivalents.com/ja/ウィキ/熱処理/鋼の焼戻し応答と二次硬化.md
  ar: https://steelequivalents.com/ar/ويكي/المعالجة-الحرارية/استجابة-الفولاذ-للمراجعة-والتصلد-الثانوي.md
  ko: https://steelequivalents.com/ko/위키/열처리/강의-뜨임-반응과-2차-경화.md
  pt-br: https://steelequivalents.com/pt-br/wiki/tratamento-térmico/resposta-ao-revenimento-do-aço-e-endurecimento-secundário.md
  hi: https://steelequivalents.com/hi/विकी/ऊष्मा-उपचार/इस्पात-की-टेम्परिंग-प्रतिक्रिया-और-द्वितीयक-कठोरीकरण.md
content_hash: sha256:0c3f313fd3c36f7a3888efec0f94d4e353b6ce962a083beefa8cbd31f42da8c0
generated: 2026-09-21
---

> **Machine-readable Markdown rendering.** This is a Markdown representation of a web page,
> served for AI agents and crawlers as a token-efficient alternative to the full HTML.
> Full interactive HTML version: https://steelequivalents.com/es/wiki/tratamiento-t%C3%A9rmico/respuesta-al-revenido-del-acero-y-endurecimiento-secundario
> Canonical URL: https://steelequivalents.com/es/wiki/tratamiento-t%C3%A9rmico/respuesta-al-revenido-del-acero-y-endurecimiento-secundario
> Available languages: en, cs, de, es, fr, hu, it, nl, pl, pt, ru, tr, zh, ja, ar, ko, pt-br, hi
> Change detection: `content_hash` is the SHA-256 of this document's Markdown body — everything
> below this block, whitespace-trimmed, excluding the front-matter. Compare it to detect a real
> content change; `generated` moves on every render and is not a change signal.

![Respuesta al revenido del acero y endurecimiento secundario](/images/uploads/151f6ba8-5812-40ee-9739-824d58d1c55a/wiki-hero-a-hardened-steel-specimen-changing-from-as-quenched-martensite-to-tempered-marte-1920x823.jpg)

Tratamiento térmico

# Respuesta al revenido del acero y endurecimiento secundario

Explore cómo la composición y el tratamiento térmico determinan el revenido del acero, el endurecimiento secundario y el análisis de Hollomon-Jaffe.

![Retrato de Anders Bergström, reportero del sector del acero](/images/uploads/a7d8e5bc-7cdf-409b-913b-211e63e8c441/anders-bergstr-m-1920x1920.jpg)

 **[Anders Bergström](/es/noticias/autor/anders-bergstrom "Anders Bergström")** Tratamiento térmico 60+ min de lectura Actualizado 14 ago 2026 Revisado con evidencia

  En esta páginaEn esta página

- [Qué cambia el revenido en el acero](/es/wiki/tratamiento-t%C3%A9rmico/respuesta-al-revenido-del-acero-y-endurecimiento-secundario#qué-cambia-el-revenido-en-el-acero "Qué cambia el revenido en el acero")
- [Las variables que controlan la respuesta al revenido](/es/wiki/tratamiento-t%C3%A9rmico/respuesta-al-revenido-del-acero-y-endurecimiento-secundario#las-variables-que-controlan-la-respuesta-al-revenido "Las variables que controlan la respuesta al revenido")
- [Mecanismos del revenido: difusión, descomposición y recuperación](/es/wiki/tratamiento-t%C3%A9rmico/respuesta-al-revenido-del-acero-y-endurecimiento-secundario#mecanismos-del-revenido-difusión-descomposición-y-recuperación "Mecanismos del revenido: difusión, descomposición y recuperación")
- [Endurecimiento secundario en aceros para herramientas de alta aleación](/es/wiki/tratamiento-t%C3%A9rmico/respuesta-al-revenido-del-acero-y-endurecimiento-secundario#endurecimiento-secundario-en-aceros-para-herramientas-de-alta-aleación "Endurecimiento secundario en aceros para herramientas de alta aleación")
- [La austenitización como factor determinante del endurecimiento secundario](/es/wiki/tratamiento-t%C3%A9rmico/respuesta-al-revenido-del-acero-y-endurecimiento-secundario#la-austenitización-como-factor-determinante-del-endurecimiento-secundario "La austenitización como factor determinante del endurecimiento secundario")
- [Equivalencia tiempo-temperatura y parámetro de Hollomon-Jaffe](/es/wiki/tratamiento-t%C3%A9rmico/respuesta-al-revenido-del-acero-y-endurecimiento-secundario#equivalencia-tiempo-temperatura-y-parámetro-de-hollomon-jaffe "Equivalencia tiempo-temperatura y parámetro de Hollomon-Jaffe")
- [Revenido no isotérmico y ciclos reales de calentamiento](/es/wiki/tratamiento-t%C3%A9rmico/respuesta-al-revenido-del-acero-y-endurecimiento-secundario#revenido-no-isotérmico-y-ciclos-reales-de-calentamiento "Revenido no isotérmico y ciclos reales de calentamiento")
- [Revenido de Aceros Endurecidos por Inducción](/es/wiki/tratamiento-t%C3%A9rmico/respuesta-al-revenido-del-acero-y-endurecimiento-secundario#revenido-de-aceros-endurecidos-por-inducción "Revenido de Aceros Endurecidos por Inducción")
- [Uso de los parámetros de revenido para los aceros de matrices y el control del proceso](/es/wiki/tratamiento-t%C3%A9rmico/respuesta-al-revenido-del-acero-y-endurecimiento-secundario#uso-de-los-parámetros-de-revenido-para-los-aceros-de-matrices-y-el-control-del-proceso "Uso de los parámetros de revenido para los aceros de matrices y el control del proceso")
- [Cómo leer una curva de revenido sin interpretarla erróneamente](/es/wiki/tratamiento-t%C3%A9rmico/respuesta-al-revenido-del-acero-y-endurecimiento-secundario#cómo-leer-una-curva-de-revenido-sin-interpretarla-erróneamente "Cómo leer una curva de revenido sin interpretarla erróneamente")
- [Marco de referencia: una especificación de revenido defendible](/es/wiki/tratamiento-t%C3%A9rmico/respuesta-al-revenido-del-acero-y-endurecimiento-secundario#marco-de-referencia-una-especificación-de-revenido-defendible "Marco de referencia: una especificación de revenido defendible")

## Qué cambia el revenido en el acero

### Definición por debajo de la temperatura crítica inferior

ASM International define el revenido como «el calentamiento del acero endurecido o normalizado a una temperatura inferior a la temperatura crítica inferior» (ASM Handbook Volume 4A, 2024). Esta definición es más exacta que la descripción habitual del revenido como el recalentamiento del acero para ablandarlo. El revenido se realiza después de un tratamiento de temple y también puede realizarse después de un normalizado. El acero se recalienta, se mantiene durante un tiempo seleccionado y se enfría en condiciones controladas, sin cruzar intencionadamente la temperatura crítica inferior ni formar una nueva estructura austenítica masiva.

#### Límite del proceso

El revenido debe mantenerse por debajo de la temperatura crítica inferior para modificar la estructura endurecida o normalizada, en lugar de formar intencionadamente una nueva estructura austenítica masiva.

El revenido se diferencia de otros tratamientos térmicos comunes del acero tanto por su intervalo térmico como por su propósito metalúrgico.
| Tratamiento | Propósito principal | Relación con el revenido |
|---|---|---|
| Revenido | Modificar el acero endurecido o normalizado por debajo de la temperatura crítica inferior | Modifica la estructura existente |
| Normalizado | Refinar o restablecer la estructura mediante calentamiento hasta el intervalo austenítico, seguido de enfriamiento | Puede preceder al endurecimiento o al revenido |
| Recocido | Ablandar y aliviar tensiones mediante un ciclo térmico controlado | Tiene un propósito térmico diferente |
| Endurecimiento secundario | Formar una nueva estructura austenítica masiva antes del temple | Sustituye la estructura anterior en lugar de modificarla |

La temperatura crítica inferior suele asociarse con el intervalo de transformación eutectoide, aunque su posición precisa depende de la composición y de las condiciones de calentamiento. Permanecer por debajo de ella es importante porque el revenido modifica la estructura producida por el temple, en lugar de reemplazarla mediante una reaustenitización completa. Por tanto, un ciclo de revenido tiene una finalidad metalúrgica diferente de la del normalizado, el recocido o una segunda operación de temple.

#### Variables que determinan la respuesta

- **Ciclo térmico** La temperatura de revenido, el tiempo de mantenimiento y la velocidad de calentamiento controlan hasta qué punto avanzan las reacciones controladas por difusión.
- **Composición** El carbono y los elementos de aleación determinan la sobresaturación, la estabilidad de los carburos y el potencial de precipitación.
- **Estructura inicial** El tamaño de grano de la austenita, la morfología de la martensita, la austenita retenida y los carburos no disueltos afectan la respuesta.
- **Temple y geometría** La severidad del temple y el tamaño de la sección generan microestructuras locales e historiales térmicos diferentes.

Las principales variables son la temperatura de revenido, el tiempo de mantenimiento, el contenido de carbono, el contenido de elementos de aleación y los elementos residuales. La microestructura inicial también es importante. Lo mismo ocurre con la temperatura de austenización, el historial previo de normalizado o forja, la severidad del temple, el tamaño de la sección y la velocidad de calentamiento. Por tanto, dos componentes fabricados con aceros nominalmente similares pueden mostrar respuestas diferentes cuando sus historiales térmicos difieren.

La temperatura suele acelerar las reacciones con mayor intensidad que el tiempo por sí solo, pero el tiempo sigue controlando hasta qué punto avanzan esas reacciones. El contenido de carbono afecta a la cantidad y al grado de sobresaturación del carbono atrapado en la martensita después del temple. El cromo, el molibdeno, el vanadio, el tungsteno y otros elementos de aleación modifican la estabilidad de los carburos, las velocidades de difusión y el comportamiento de la precipitación. Los elementos residuales pueden cambiar la cinética de transformación y la resistencia al revenido, aunque no sean adiciones deliberadas. El revenido es un tratamiento dependiente de la trayectoria térmica, no un ajuste único de dureza.

![Respuesta al revenido del acero y endurecimiento secundario](/images/uploads/590b8131-d4e7-46ee-a7d8-ab0d49dcbc84/wiki-inline-the-overlapping-tempering-mechanisms-of-carbon-diffusion-carbide-precipitation-r-1520x1920.jpg)[](/images/uploads/590b8131-d4e7-46ee-a7d8-ab0d49dcbc84/wiki-inline-the-overlapping-tempering-mechanisms-of-carbon-diffusion-carbide-precipitation-r-2027x2560.avif "Ampliar imagen — Respuesta al revenido del acero y endurecimiento secundario")Carbon movement, precipitation, decomposition and recovery overlap during tempering.

### De la martensita después del temple a la microestructura revenida

Martensita en estado templado **Martensita en estado templado** Fase dura y sobresaturada de carbono, formada por el enfriamiento rápido de la austenita, con alta densidad de dislocaciones y energía interna almacenada.

#### Cómo cambia la estructura en estado templado

1. **Redistribución del carbono** El carbono se desplaza desde la martensita sobresaturada hacia los defectos, los límites y las partículas de carburo en formación.
2. **Precipitación de carburos** Se forman carburos de transición o carburos más estables, que cambian de composición, crecen o se engrosan.
3. **Descomposición de la austenita retenida** La austenita retenida puede expulsar carbono y transformarse, afectando las dimensiones y las propiedades.
4. **Recuperación de la matriz** Las dislocaciones se reorganizan o se aniquilan, reduciendo el endurecimiento por deformación y la tensión interna.

La martensita después del temple es una fase sobresaturada y sometida a tensiones. Su elevada densidad de dislocaciones y la sobresaturación de carbono explican gran parte de su dureza, pero también almacenan energía elástica y química. El revenido permite que la estructura reduzca esa energía mediante varias reacciones superpuestas. El U.S. Department of Energy describe la difusión del carbono, la formación de carburos, la descomposición de la austenita y la recuperación como partes centrales del proceso (2010).

A temperaturas de revenido relativamente bajas, el carbono se desplaza a distancias cortas y puede segregarse en los defectos o formar carburos de transición. Las tensiones internas disminuyen y la tetragonalidad de la martensita se reduce a medida que el carbono abandona la red martensítica. El acero puede perder parte de su dureza, al tiempo que gana estabilidad dimensional y resistencia al agrietamiento retardado. La austenita retenida, si está presente, también puede descomponerse durante las etapas posteriores del revenido, produciendo nuevos productos de transformación que afectan tanto a las dimensiones como a las propiedades mecánicas.

Con una temperatura más elevada o un tiempo de mantenimiento más prolongado, las partículas de carburo se engrosan o se transforman en compuestos más estables, mientras que la matriz ferrítica se recupera y pierde parte de su endurecimiento por dislocaciones. Estos cambios suelen reducir la dureza y el límite elástico, pero aumentan la tenacidad y la ductilidad. El resultado es martensita revenida: una matriz ferrítica que contiene una distribución de partículas de carburo, cuya distribución está determinada por la composición y el historial del tratamiento, no solo por la temperatura.

Los aceros para herramientas de alta aleación pueden desarrollar endurecimiento secundario durante el revenido mediante la precipitación fina de carburos de aleación. Strong evidence

Endurecimiento secundario **Endurecimiento secundario** Aumento de la dureza durante el revenido causado por la precipitación de carburos finos de aleación después de reacciones iniciales de ablandamiento.

Los aceros para herramientas de alta aleación constituyen una excepción importante al simple ablandamiento. ASM International afirma que el endurecimiento secundario se produce por la precipitación de carburos finos de aleación, incluidos los carburos asociados con el molibdeno, el vanadio y el tungsteno (2024). Durante el revenido, estas partículas pueden reforzar la matriz lo suficiente como para producir un aumento de la dureza después de una disminución inicial. Este efecto se denomina endurecimiento secundario, y una precipitación más intensa suele conferir una mayor resistencia al revenido.

El National Institute of Standards and Technology informó en 1930 que «la intensidad del máximo de endurecimiento secundario aumenta con el grado de austenización». Este hallazgo relaciona el máximo no solo con la temperatura de revenido, sino también con el ciclo de temple previo. Un mayor grado de austenización puede disolver una cantidad mayor de elementos de aleación y carbono en la austenita antes del temple, modificando la composición disponible para la precipitación posterior. En consecuencia, el mismo programa nominal de revenido puede producir curvas de dureza diferentes después de distintos tratamientos de austenización.

El acero para herramientas H13 ilustra por qué debe incluirse el historial de calentamiento. Un estudio revisado por pares registró un método para predecir la respuesta al revenido del H13 bajo programas isotérmicos, de calentamiento lento y de calentamiento rápido, incluido el comportamiento de endurecimiento secundario (University of Arizona publication record, 2013). Un componente calentado de forma continua a través de un intervalo de precipitación no necesariamente experimenta las mismas reacciones que uno mantenido isotérmicamente a esa temperatura. La respuesta de dureza calculada puede diferir aunque la temperatura nominal final sea idéntica.

Hitos seleccionados en el desarrollo y la aplicación de correlaciones de la respuesta al revenido.

J. H. Hollomon y L. D. Jaffe abordaron en 1945 el problema del tiempo y la temperatura formulando una relación entre el tiempo de revenido, la temperatura y la composición del acero templado. La expresión de Hollomon-Jaffe suele escribirse así:

**T(log t + c)**

Aquí, *T* es la temperatura absoluta, *t* es el tiempo de revenido y *c* es una constante que depende de la composición y de las condiciones. La expresión proporciona un parámetro de revenido para comparar exposiciones y cuantificar el grado de revenido de la martensita. Es útil porque permite combinar la temperatura y el tiempo en un solo índice, pero un parámetro equivalente no elimina las diferencias en la velocidad de calentamiento, la microestructura previa, la austenización, el tamaño de la sección o la respuesta de la aleación.

ASM Handbook Volume 4C señala que las correlaciones de Hollomon-Jaffe y Grange-Baughman pueden representar condiciones equivalentes de tiempo y temperatura al evaluar aceros endurecidos por inducción (ASM International, 2024). Esta concordancia se refiere a la correlación, no demuestra que toda trayectoria térmica produzca la misma microestructura. La distinción es importante en las piezas endurecidas superficialmente, donde un gradiente pronunciado de temperatura y una temperatura variable en la sección pueden hacer que el historial real de revenido no sea uniforme.

### Por qué la dureza no es la única variable de respuesta

La dureza es fácil de medir, pero solo es uno de los resultados del revenido. La resistencia puede disminuir al reducirse la deformación martensítica y la densidad de dislocaciones, y luego aumentar localmente cuando precipitan carburos finos de aleación. La tenacidad puede mejorar porque se alivian las tensiones internas; sin embargo, la descomposición de la austenita retenida, la morfología de los carburos o determinados intervalos de temperatura que provocan fragilización pueden reducir la tenacidad en algunos aceros. La estabilidad dimensional puede mejorar mediante el alivio de tensiones, mientras que la transformación de la austenita retenida puede causar una expansión medible.

La microestructura explica estas tendencias contrapuestas. La difusión del carbono, la recuperación, la precipitación de carburos, la descomposición de la austenita retenida y el engrosamiento de las partículas pueden producirse de forma secuencial o superponerse. La estructura final controla el comportamiento a fatiga, la resistencia al desgaste, la resistencia a la fractura y la resistencia a exposiciones térmicas posteriores, no simplemente el valor de indentación obtenido en un ensayo de dureza.

Un estudio de 2013 sobre aceros para matrices de forja en caliente y en tibio utilizó el parámetro de revenido —también denominado parámetro de Hollomon-Jaffe o de Larson-Miller— para correlacionar la exposición a tiempo y temperatura con el cambio de dureza. Estas correlaciones son prácticas para describir un grado y un intervalo de tratamiento determinados. No son leyes universales de la dureza. El grado, la condición inicial y el historial del tratamiento siguen siendo decisivos; por eso, el revenido debe especificarse como una trayectoria térmica y una microestructura resultante, no simplemente como «ablandamiento».

## Las variables que controlan la respuesta al revenido

El revenido no se define únicamente por el valor de consigna del horno. ASM International afirma en *ASM Handbook Volume 4A* (2024): «El revenido es el calentamiento de un acero templado o normalizado a una temperatura inferior a la temperatura crítica inferior». Esta definición identifica una trayectoria de transformación, no una operación única. La temperatura, el tiempo, el contenido de carbono, el contenido de elementos de aleación y los elementos residuales influyen en la microestructura y las propiedades resultantes. También son importantes la velocidad de calentamiento, la temperatura que alcanza el propio acero, el tratamiento de austenización previo y el temple.

### Temperatura y duración

Durante el revenido, el carbono se difunde desde la martensita sobresaturada, los carburos se forman o cambian de composición, la austenita retenida puede descomponerse y la estructura martensítica experimenta recuperación. El U.S. Department of Energy describe el proceso mediante estas reacciones interrelacionadas de difusión, precipitación, descomposición y recuperación, en lugar de considerarlo un simple ablandamiento inducido por el calor. A temperaturas relativamente bajas, la segregación del carbono y la precipitación de carburos de transición pueden reducir la tensión interna y conservar una dureza considerable. Al aumentar la temperatura o el tiempo de mantenimiento, el engrosamiento de los carburos, la recuperación de la ferrita y nuevas transformaciones suelen reducir la dureza y la resistencia.

La respuesta al revenido depende de la clase de acero y de la condición inicial; el ablandamiento no es universal.
| Acero o condición | Respuesta competitiva típica | Factores de control importantes |
|---|---|---|
| Acero martensítico al carbono simple o de baja aleación | La dureza y la resistencia generalmente disminuyen | Difusión del carbono, formación de carburos y recuperación |
| Acero para herramientas de alta aleación | La dureza puede aumentar después de una disminución inicial | Precipitación fina de carburos asociados con molibdeno, vanadio o tungsteno |
| Acero que contiene austenita retenida | Los cambios dimensionales y de dureza pueden acompañar la descomposición | Estabilidad de la austenita, contenido de carbono e historial de revenido |
| Sección grande | La superficie y el núcleo pueden alcanzar propiedades diferentes | Gradientes térmicos, tamaño de la sección y ubicación de la medición |

La palabra «suelen» es importante. En los aceros para herramientas de alta aleación, la dureza puede aumentar después de una disminución inicial. ASM International informó en 2024 de que el endurecimiento secundario se produce por la precipitación de carburos finos de aleación, incluidos los asociados con molibdeno, vanadio y tungsteno. Un acero debe contener primero una cantidad suficiente de elementos de aleación y carbono disueltos, y el tratamiento de austenización previo debe situar dichos elementos en una condición que permita la precipitación. Una precipitación más intensa produce una mayor resistencia al revenido, pero el máximo y su magnitud dependen del tipo de acero y de su historial; no existe una temperatura universal de endurecimiento secundario.

La duración modifica el resultado incluso cuando la temperatura nominal es idéntica. Una exposición breve puede producir una precipitación o una recuperación incompletas, mientras que un mantenimiento más prolongado permite que las reacciones controladas por la difusión avancen más. Los ciclos de revenido repetidos añaden otro componente al historial: la primera pasada puede transformar la austenita retenida o modificar la población de sitios de nucleación, por lo que la segunda pasada no actúa sobre la martensita original.

#### No equipare el valor programado del horno con la exposición de la carga

En matrices, ejes o placas grandes, la superficie puede alcanzar la temperatura nominal de revenido mientras el núcleo aún se está calentando. Registre cuándo el propio acero alcanza la temperatura objetivo y tenga en cuenta los gradientes térmicos antes de considerar cualificado un ciclo.

La temperatura del horno tampoco es necesariamente la temperatura de la pieza. Una probeta pequeña puede aproximarse rápidamente al valor de consigna, mientras que una matriz, un eje o una placa grandes desarrollan gradientes térmicos a través de su sección. Un ciclo de calentamiento rápido puede exponer la superficie a la temperatura nominal de revenido antes de que el núcleo la haya alcanzado. Por el contrario, una rampa lenta permite que las reacciones comiencen de forma continua a cada temperatura intermedia. Por tanto, «540 °C durante dos horas» es una descripción incompleta, a menos que el programa indique cómo se calentó la pieza, cuándo comenzó el tiempo de mantenimiento y si la temperatura indicada se midió en el horno o en el acero.

J. H. Hollomon y L. D. Jaffe abordaron este problema en su artículo de 1945 publicado en *Metals Technology*, relacionando el tiempo de revenido, la temperatura y la composición con la estructura y las propiedades del acero templado. La expresión de Hollomon-Jaffe suele escribirse como:

P=T⁢(log⁢t+c)

donde T es la temperatura absoluta, t es el tiempo y c es una constante dependiente de la composición y del material. El U.S. Department of Energy describe este parámetro como una forma de cuantificar el grado de revenido de la martensita. Es útil para comparar exposiciones, pero un parámetro igual no elimina las diferencias en la velocidad de calentamiento, la microestructura previa, la austenización, el tamaño de la sección o la respuesta de la aleación. Dos ciclos pueden tener el mismo P calculado y aun así producir perfiles de dureza diferentes.

### Carbono, elementos de aleación y elementos residuales

El carbono controla la cantidad y la sobresaturación de martensita que se forma durante el temple, por lo que el contenido nominal de carbono afecta considerablemente a la dureza inicial y a la cantidad de carbono disponible para las reacciones de revenido. Un mayor contenido de carbono puede favorecer una martensita más dura y una mayor cantidad de elementos disponibles para formar carburos, aunque la respuesta final también depende de la estabilidad de la austenita y del carbono disuelto antes del temple. El carbono ligado en carburos no disueltos no es equivalente al carbono disuelto en la austenita.

El cromo, el molibdeno, el vanadio y el tungsteno modifican la estabilidad de los carburos, la difusión y la cinética de precipitación. El cromo puede aumentar la templabilidad y contribuir a la formación de carburos estables; el molibdeno, el vanadio y el tungsteno pueden favorecer la precipitación de carburos finos de aleación durante el endurecimiento secundario. Estos elementos pueden retrasar el ablandamiento a temperaturas de revenido elevadas, pero su efecto depende de su disolución durante la austenización y del tamaño y la distribución de los carburos existentes. Una austenización excesiva puede disolver una mayor cantidad de carburos y enriquecer la austenita, mientras que una austenización insuficiente puede dejar elementos de aleación indisponibles para la precipitación posterior.

En el acero rápido estudiado por NIST, la intensidad del pico de endurecimiento secundario aumentó con el grado de austenización. Strong evidence

El estudio del NIST sobre acero rápido, publicado en 1930, afirmaba que «la intensidad del máximo de endurecimiento secundario aumenta con el grado de austenización». Este resultado constituye una advertencia directa contra la asignación de una única curva de revenido fija a un tipo nominal de acero. Una mayor austenización puede modificar el contenido de carbono y de elementos de aleación en solución, la cantidad de austenita retenida, la composición de la martensita y el potencial de precipitación. También puede aumentar el tamaño de grano de la austenita previa, lo que afecta al comportamiento de transformación y a la tenacidad.

Los elementos residuales y el historial de fabricación añaden variables menores, aunque a veces importantes. El silicio, el manganeso, el níquel, el cobre, el fósforo, el azufre, el nitrógeno, el oxígeno y las adiciones en trazas pueden influir en las reacciones de los carburos, la austenita retenida, la segregación y la fragilización por revenido. Las tensiones residuales y la deformación previa modifican los sitios de nucleación y las velocidades de recuperación. Por tanto, dos probetas certificadas conforme al mismo tipo nominal de acero pueden diferir porque sus coladas, distribuciones de carburos o reducciones de forja sean diferentes, incluso antes de comenzar el tratamiento térmico.

Un acero para herramientas de alta aleación ilustra claramente este punto. El revenido ordinario ablanda la martensita sin revenir a medida que el carbono abandona los sitios sobresaturados y avanza la recuperación. El endurecimiento secundario invierte la tendencia de la dureza durante una parte del programa, porque los carburos finos de aleación proporcionan endurecimiento por precipitación y restringen la recuperación. El máximo posterior no demuestra que el revenido se haya detenido; demuestra que las reacciones competidoras han modificado cuál de ellas controla la dureza.

### Estado inicial, severidad del temple y tamaño de la sección

La estructura templada es la condición inicial del revenido. El tamaño de grano de la austenita, el carbono disuelto, los carburos no disueltos, la austenita retenida, la morfología de la martensita y las tensiones de temple influyen en la respuesta posterior. Una probeta templada con la rapidez suficiente para formar principalmente martensita no se revenirá como otra que contenga bainita o perlita. Tampoco el centro de una sección gruesa coincidirá necesariamente con su superficie.

La severidad del temple determina la velocidad de enfriamiento y, por tanto, los productos de transformación. El temple en agua, polímero, aceite y gas produce historiales de enfriamiento diferentes, e incluso un mismo medio de temple puede dar resultados distintos cuando cambian la agitación, la temperatura y la carga. Una sección grande se enfría lentamente en su núcleo, lo que permite que se formen bainita, perlita o austenita retenida allí donde una probeta pequeña forma martensita. Durante el revenido, esas regiones experimentan después reacciones diferentes y pueden alcanzar valores de dureza distintos.

El tamaño de la sección también modifica el desfase durante la austenización y el revenido. La superficie puede superar la temperatura objetivo mientras el núcleo todavía se está calentando, creando un gradiente radial de revenido. Si el controlador inicia el mantenimiento cuando el horno alcanza el valor de consigna, el centro recibe menos tiempo a temperatura del que indica el programa. Si un termopar se coloca en la superficie, el historial registrado puede sobreestimar la exposición del interior.

El acero para herramientas H13 puede mostrar diferentes respuestas de dureza previstas bajo ciclos de revenido isotérmicos, de calentamiento lento y de calentamiento rápido, incluido el comportamiento de endurecimiento secundario. Limited evidence

Un estudio revisado por pares de 2013 sobre acero para herramientas H13 modelizó programas de revenido isotérmicos, de calentamiento lento y de calentamiento rápido, y predijo respuestas de dureza diferentes, incluido el comportamiento de endurecimiento secundario. Este hallazgo respalda el tratamiento del revenido como un historial térmico continuo. *ASM Handbook Volume 4C* (2024) compara asimismo las correlaciones de Hollomon-Jaffe y Grange-Baughman para aceros endurecidos por inducción como formas de representar condiciones equivalentes de tiempo y temperatura, no como sustitutos de la medición del proceso real.

Un estudio de 2013 publicado en *Journal of Materials Processing Technology* sobre aceros para matrices de forja en caliente y en tibio utilizó el parámetro de revenido —también denominado parámetro de Hollomon-Jaffe o de Larson-Miller— para correlacionar la exposición a tiempo y temperatura con el cambio de dureza. Estas correlaciones son valiosas para comparar procesos, pero siguen siendo descripciones empíricas de un acero y una condición inicial determinados. La misma etiqueta de temperatura nominal puede describir tratamientos metalúrgicos diferentes cuando cambian la velocidad de calentamiento, el tamaño de la sección, la austenización, el temple o el revenido previo.

## Mecanismos del revenido: difusión, descomposición y recuperación

ASM International define el revenido como «el calentamiento de acero endurecido o normalizado hasta una temperatura inferior a la temperatura crítica inferior» (ASM Handbook Volume 4A, 2024). Esta definición identifica el intervalo de tratamiento, no una reacción única. La microestructura y las propiedades resultantes dependen de la temperatura y el tiempo de revenido, el contenido de carbono, el contenido de elementos de aleación, los elementos residuales, la austenitización previa, las condiciones de temple y el historial térmico. Por tanto, un acero templado puede ablandarse, conservar gran parte de su dureza o desarrollar posteriormente un aumento de dureza a medida que cambia su matriz martensítica sobresaturada.

El U.S. Department of Energy describe el revenido como una secuencia que incluye la difusión del carbono, la formación de carburos, la descomposición de la austenita retenida y la recuperación. Estos fenómenos se solapan, en lugar de producirse como cuatro etapas perfectamente separadas. Sus velocidades y su importancia relativa varían según la composición y la trayectoria térmica. «Revenido a baja temperatura», «revenido a temperatura intermedia» y «revenido a alta temperatura» son descripciones de proceso útiles, pero no identifican un conjunto universal de reacciones. Un acero para herramientas de alta aleación y un acero martensítico al carbono simple pueden responder de manera muy distinta a la misma temperatura nominal.

### Difusión del carbono y revenido en las primeras etapas

La martensita recién formada es una fase sobresaturada y sometida a deformación. El carbono ocupa posiciones intersticiales que no están en equilibrio con la red martensítica tetragonal centrada en el cuerpo, mientras que el temple ha generado una densidad considerable de dislocaciones y tensiones residuales. Durante la primera parte del revenido, el carbono se desplaza a distancias cortas hacia posiciones más favorables: dislocaciones, límites de listones, regiones autotempladas y partículas incipientes de carburo de hierro. Esta redistribución reduce la tetragonalidad de la red y disminuye las tensiones elásticas y de distorsión asociadas con la condición después del temple.

La reacción inicial no consiste simplemente en «eliminar dureza». La segregación del carbono puede estabilizar configuraciones locales antes de que se desarrolle una población de carburos reconocible, y el grado de alivio de tensiones depende de la temperatura, el tiempo y la velocidad de calentamiento. Un componente calentado lentamente comienza a cambiar mientras su núcleo y su superficie todavía se encuentran a temperaturas diferentes. Un componente calentado rápidamente puede atravesar el mismo intervalo de temperatura nominal antes de que la difusión haya producido la misma distribución de carbono. El tamaño de la sección es importante por la misma razón.

En las martensitas de acero al carbono simple y de baja aleación, pueden formarse carburos de transición antes de que se desarrolle la cementita, más estable. La secuencia exacta depende del nivel de carbono, las adiciones de aleación y la morfología inicial de la martensita. Algunas martensitas de bajo contenido de carbono contienen menos carbono sobresaturado y pueden mostrar una reacción inicial más débil; las martensitas de mayor contenido de carbono pueden presentar una mayor tetragonalidad y un alivio inicial de tensiones más intenso. Estas diferencias explican por qué una etiqueta de temperatura no puede sustituir a una descripción basada en el mecanismo.

El método de Hollomon-Jaffe, formulado por J. H. Hollomon y L. D. Jaffe en 1945, relaciona el tiempo y la temperatura de revenido, así como la composición, con la estructura y las propiedades desarrolladas en el acero templado. Su forma habitual, T⁢(log⁢t+c), se utiliza para cuantificar el grado de revenido de la martensita, donde T es la temperatura absoluta, t es el tiempo y c es una constante relacionada con la composición. Es una herramienta útil de comparación, no una eliminación de la historia metalúrgica. Unos parámetros iguales no garantizan resultados iguales cuando difieren la velocidad de calentamiento, la microestructura previa, la austenitización, el tamaño de la sección o la respuesta de la aleación.

### Formación y crecimiento de carburos

A medida que el carbono abandona la martensita sobresaturada, la precipitación de carburos se convierte en una parte central de la respuesta al revenido. En muchos aceros, los productos evolucionan desde carburos de transición finos hacia cementita más estable, mientras que los elementos de aleación pueden retrasar, modificar o sustituir dicha secuencia. La nucleación de carburos consume carbono y modifica la composición de la matriz; el crecimiento y el engrosamiento reducen los obstáculos disponibles para las dislocaciones. El ablandamiento habitual por revenido suele producirse cuando la matriz pierde su sobresaturación y los precipitados se vuelven más grandes o quedan más ampliamente espaciados.

Los aceros para herramientas de alta aleación pueden invertir esa tendencia. ASM International afirma que «el endurecimiento secundario en los aceros para herramientas de alta aleación se produce por la precipitación de carburos finos de aleación», incluidos los carburos asociados con molibdeno, vanadio y wolframio (2024). Los carburos finos de aleación, relacionados de forma coherente o semicoherente con la matriz, pueden obstaculizar el movimiento de las dislocaciones con mayor eficacia que la cementita gruesa, produciendo un aumento de dureza durante un intervalo posterior del revenido. Una precipitación más intensa generalmente proporciona una mayor resistencia al revenido, aunque el resultado depende de la cantidad de aleante en solución, del ciclo de revenido y de la estabilidad de la matriz.

La austenización establece la condición estructural y de solutos que controla las reacciones posteriores de revenido.
| Condición de austenización | Efecto probable antes del revenido | Posible consecuencia durante el revenido |
|---|---|---|
| Mayor disolución | Más carbono y elementos de aleación ingresan en la austenita | Mayor potencial de precipitación de carburos de aleación y de endurecimiento secundario |
| Disolución insuficiente | Una mayor cantidad de la aleación permanece en carburos no disueltos | Menor disponibilidad de soluto y respuesta de precipitación prevista más débil |
| Austenización excesiva | Mayor disolución y posible crecimiento de grano | Cambio en la austenita retenida, la tenacidad y el comportamiento de precipitación |

La austenitización controla esta respuesta porque determina qué carburos se disuelven y cuánto elemento de aleación y carbono entran en la austenita antes del temple. Un estudio de 1930 del National Institute of Standards and Technology sobre acero rápido informó de que «la intensidad del máximo de endurecimiento secundario aumenta con el grado de austenitización». Esta observación no establece una única temperatura máxima ni una dureza máxima fija para todos los [aceros rápidos](/es/categorías/aceros-rápidos "aceros rápidos"). Demuestra que el estado inicial controla el potencial de precipitación.

El estudio revisado por pares de 2013 sobre acero para herramientas H13 resulta útil por la misma razón. Su método predice la dureza después de ciclos de revenido isotérmicos, de calentamiento lento y de calentamiento rápido, incluido el comportamiento de endurecimiento secundario. Estos ciclos pueden producir respuestas de dureza predichas diferentes incluso cuando sus intervalos nominales de exposición se solapan. Durante el calentamiento continuo, la precipitación y la recuperación avanzan mientras aumenta la temperatura; un tratamiento isotérmico proporciona a las reacciones más tiempo a una temperatura seleccionada. Considerar ambos ciclos como equivalentes únicamente porque comparten un parámetro de revenido calculado puede ocultar estas diferencias.

### Descomposición de la austenita retenida y recuperación de la matriz

El temple puede dejar austenita retenida, especialmente cuando las adiciones de aleación reducen las temperaturas de transformación o cuando la condición de austenitización disuelve cantidades importantes de carbono y elementos de aleación. Durante el revenido, la austenita retenida puede expulsar carbono, transformarse en productos ferríticos y carburos o volverse menos estable antes de transformarse durante el enfriamiento. Su descomposición puede modificar la estabilidad dimensional, la dureza y las tensiones residuales. El momento en que ocurre depende del grado, y la austenita retenida no sigue la misma trayectoria en todos los aceros.

La recuperación de la matriz ocurre simultáneamente con estas reacciones. Las dislocaciones se reorganizan o se aniquilan, disminuyen las tensiones en los listones y las placas, y los campos locales de deformación se vuelven menos intensos. Por lo general, la recuperación reduce la resistencia y la dureza, pero la precipitación puede compensar o superar esa pérdida en los grados con endurecimiento secundario. Por tanto, la propiedad final es el resultado del equilibrio entre el ablandamiento de la matriz, el alivio de tensiones, la transformación de la austenita retenida, la precipitación de carburos y el engrosamiento de los carburos.

ASM Handbook Volume 4C compara las correlaciones de Hollomon-Jaffe y Grange-Baughman como representaciones de condiciones equivalentes de tiempo y temperatura para evaluar aceros endurecidos por inducción. Estas correlaciones son formas prácticas de organizar datos, no una prueba de que dos historiales térmicos produzcan microestructuras idénticas. Asimismo, un estudio sobre acero para matrices de forja en caliente o templado publicado en el *Journal of Materials Processing Technology* en 2013 utilizó el parámetro de revenido —también denominado parámetro de Hollomon-Jaffe o de Larson-Miller— para correlacionar la exposición de tiempo y temperatura con el cambio de dureza. Estas herramientas describen tendencias dentro de un material y un intervalo de tratamiento definidos. No proporcionan valores universales de dureza ni cambios garantizados de propiedades, porque el grado, la condición inicial, la austenitización, la trayectoria de calentamiento y el historial de enfriamiento siguen formando parte del mecanismo de revenido.

## Endurecimiento secundario en aceros para herramientas de alta aleación

![Respuesta al revenido del acero y endurecimiento secundario](/images/uploads/4427d1e4-2533-4934-af8f-5578dcb656d9/wiki-inline-fine-molybdenum-vanadium-and-tungsten-associated-alloy-carbides-strengthening-a-1920x1288.jpg)[](/images/uploads/4427d1e4-2533-4934-af8f-5578dcb656d9/wiki-inline-fine-molybdenum-vanadium-and-tungsten-associated-alloy-carbides-strengthening-a-1920x1288.avif "Ampliar imagen — Respuesta al revenido del acero y endurecimiento secundario")Fine alloy carbides can offset matrix softening and raise hardness.

### Por qué la dureza puede aumentar durante el revenido

El revenido no se define simplemente como un ablandamiento. ASM International afirma en *ASM Handbook Volume 4A* (2024): «El revenido es el calentamiento de un acero endurecido o normalizado hasta una temperatura inferior a la temperatura crítica inferior». La estructura y las propiedades resultantes dependen de la temperatura y el tiempo de revenido, del contenido de carbono, del contenido de aleación, de los elementos residuales y del estado producido por el temple o la normalización. Estas variables determinan qué reacciones ocurren y hasta qué punto progresan.

En los aceros al carbono y en muchos aceros de baja aleación, el resultado habitual es una disminución de la dureza. La martensita templada contiene carbono sobresaturado, una alta densidad de dislocaciones y una tensión interna considerable. Durante el revenido, el carbono se difunde desde la martensita, se forman carburos de transición o cementita, la austenita retenida puede descomponerse y la estructura martensítica se recupera. El tratamiento del revenido publicado por el U.S. Department of Energy en 2010 describe estos procesos relacionados como difusión del carbono, formación de carburos, descomposición de la austenita y recuperación. Cada uno reduce, por lo general, la energía de deformación almacenada y la resistencia a la deformación plástica.

Los aceros para herramientas de alta aleación pueden seguir una trayectoria diferente. A medida que aumenta la temperatura, los elementos de aleación que permanecieron disueltos durante el temple pueden difundirse a distancias cortas y formar una población densa de carburos de aleación extremadamente pequeños. Estas partículas obstaculizan el movimiento de las dislocaciones. Si su efecto de endurecimiento supera el ablandamiento causado por la recuperación de la martensita, la dureza medida aumenta durante el revenido. Esto es el endurecimiento secundario.

ASM International explica que «el endurecimiento secundario en los aceros para herramientas de alta aleación se produce por la precipitación de carburos de aleación finos», incluidos los carburos asociados con el molibdeno, el vanadio y el wolframio. La palabra *finos* es importante. Una población de carburos gruesos no endurece la matriz con la misma eficacia, porque las partículas están más separadas y ofrecen menor resistencia a las dislocaciones en movimiento. Los precipitados muy pequeños, distribuidos por la martensita revenida, generan endurecimiento por precipitación mientras la matriz todavía experimenta recuperación.

Por tanto, la respuesta es una competencia entre el ablandamiento y el endurecimiento. El revenido inicial puede reducir la dureza a medida que el carbono abandona la martensita. A una temperatura más elevada, la precipitación de carburos de aleación puede invertir esa tendencia. Con una exposición aún mayor, los precipitados se engrosan, la matriz pierde una mayor parte de su resistencia martensítica y la dureza vuelve a disminuir. No todos los grados presentan un aumento importante, y una curva de dureza puede contener reacciones superpuestas en lugar de un único máximo claramente definido.

### Carburos asociados con el molibdeno, el vanadio y el wolframio

El molibdeno, el vanadio y el wolframio son fundamentales para el endurecimiento secundario porque tienen una fuerte tendencia a formar carburos y se difunden desde la matriz de acero hacia los precipitados durante tratamientos de revenido adecuados. Las fases exactas dependen de la composición y del historial térmico. Los carburos pueden describirse mediante designaciones de estructura cristalina o de composición, como MC, M₂C, M₆C o M₂₃C₆, donde *M* representa uno o más elementos metálicos; estas designaciones no significan que todos los aceros formen todas las fases enumeradas.

El vanadio suele contribuir a la formación de carburos MC muy estables y ricos en vanadio. Su resistencia a la disolución les permite seguir siendo eficaces a temperaturas que engrosarían o disolverían partículas menos estables. El molibdeno puede participar en la precipitación fina de tipo M₂C y en poblaciones mixtas de carburos de aleación. El wolframio puede incorporarse a carburos de tipo M₆C o a otros carburos mixtos, dependiendo del acero y del ciclo de revenido. En los aceros rápidos, donde el wolframio, el molibdeno, el vanadio, el cromo y el carbono se combinan en niveles considerables, varias familias de carburos pueden formarse de manera secuencial o simultánea.

La composición química de la matriz antes del revenido es fundamental. La austenización disuelve algunos carburos y enriquece la austenita en carbono y elementos de aleación, mientras que los carburos no disueltos retienen otros elementos fuera de la matriz. A continuación, el temple produce martensita y, con frecuencia, austenita retenida. Una temperatura de austenización más alta o un mantenimiento más prolongado pueden disolver una mayor cantidad de carburos, aunque una austenización excesiva puede provocar crecimiento de grano y otros daños. En consecuencia, el contenido de aleación disuelto disponible para la precipitación posterior puede modificar la respuesta al endurecimiento secundario.

Un estudio del National Institute of Standards and Technology sobre acero rápido, publicado en 1930, informó de que «la intensidad del máximo de endurecimiento secundario aumenta con el grado de austenización». Esta observación no debe transformarse en una temperatura universal ni en un incremento de dureza universal. Una mayor austenización puede aumentar la cantidad disponible de elementos de aleación para la precipitación, pero también modifica el tamaño de grano, la austenita retenida, la actividad del carbono y la cantidad de carburos no disueltos. La curva final refleja todos esos cambios.

### Resistencia al revenido y máximo de endurecimiento secundario

La resistencia al revenido significa conservar la dureza, la resistencia o la estabilidad dimensional durante una exposición térmica determinada. La precipitación fina de carburos de aleación aumenta la resistencia al revenido porque los precipitados se oponen al movimiento de las dislocaciones y retrasan la pérdida de resistencia martensítica. Un acero con un endurecimiento secundario pronunciado puede mostrar un ablandamiento reducido en un intervalo de temperaturas en el que un acero al carbono perdería dureza rápidamente. Esto no significa que sea inmune al revenido; una exposición continuada permite finalmente la recuperación, el engrosamiento de los carburos, la transformación de la austenita retenida y otras reacciones de ablandamiento.

La posición y la magnitud del máximo dependen del grado y del historial. No pueden expresarse responsablemente como valores fijos sin especificar el acero, la dureza inicial, el tratamiento de austenización, el temple, el tiempo de revenido, la velocidad de calentamiento, el método de enfriamiento y el ensayo de dureza. Por ejemplo, AISI H13 puede mostrar una respuesta diferente de la de un acero rápido rico en wolframio, porque su equilibrio de elementos de aleación y su población de carburos son distintos. Incluso dos probetas de H13 pueden producir curvas diferentes después de tratamientos distintos de austenización o temple.

El método de J. H. Hollomon y L. D. Jaffe, de 1945, relaciona el tiempo, la temperatura y la composición del revenido con la estructura y las propiedades desarrolladas en el acero templado. Su forma conocida es el parámetro de revenido:

P=T⁢(log⁢t+c)

Aquí, *T* es la temperatura absoluta, *t* es el tiempo y *c* es una constante que depende de la composición y de la respuesta. El U.S. Department of Energy describe esta expresión como una cuantificación del grado de revenido de la martensita. Es útil para comparar exposiciones y ajustar datos de dureza, pero un parámetro igual no elimina las diferencias en la velocidad de calentamiento, la microestructura previa, la austenización, el tamaño de la sección ni la respuesta de la aleación.

Esta limitación es especialmente importante en los procesos no isotérmicos. El estudio revisado por pares de 2013 sobre acero para herramientas H13 examinó ciclos de revenido isotérmicos, de calentamiento lento y de calentamiento rápido, y desarrolló un método que predijo respuestas de dureza diferentes, incluido el comportamiento de endurecimiento secundario. Una sección calentada rápidamente puede atravesar los intervalos de precipitación antes de que la difusión y el crecimiento de los carburos se ajusten a un supuesto isotérmico. Los gradientes de temperatura también hacen que la superficie y el núcleo experimenten trayectorias térmicas diferentes.

#### Interprete cuidadosamente la equivalencia entre tiempo y temperatura

Un valor coincidente de Hollomon-Jaffe o Grange-Baughman no demuestra que las microestructuras sean idénticas. La velocidad de calentamiento, la austenización, la austenita retenida, el tamaño de la sección y la precipitación específica de la aleación aún pueden producir resultados diferentes.

*ASM Handbook Volume 4C* (2024) compara las correlaciones de Hollomon-Jaffe y Grange-Baughman para aceros endurecidos por inducción, tratándolas como métodos para representar condiciones equivalentes de tiempo y temperatura al evaluar la respuesta al revenido. «Equivalente» significa equivalente dentro del intervalo de correlación y de materiales ensayado, no idéntico historial microestructural.

Un estudio de 2013 publicado en *Journal of Materials Processing Technology* sobre aceros para matrices de forja en caliente y en templado utilizó asimismo el parámetro de revenido —también denominado parámetro de Hollomon-Jaffe o de Larson-Miller— para correlacionar la exposición tiempo-temperatura con el cambio de dureza. Estas correlaciones son herramientas de proceso valiosas, pero describen el comportamiento medido para aceros y tratamientos específicos. No establecen un máximo universal de endurecimiento secundario. En los aceros para herramientas de alta aleación, el revenido sigue siendo una secuencia de reacciones competitivas de difusión, precipitación, transformación y recuperación.

## La austenitización como factor determinante del endurecimiento secundario

La austenitización no es simplemente una etapa preliminar de calentamiento antes del temple. Establece la condición química y estructural a partir de la cual se forma la martensita, y dicha condición determina cómo responde el acero durante el revenido. El *ASM Handbook*, volumen 4A, define el revenido como «el calentamiento de acero endurecido o normalizado a una temperatura inferior a la temperatura crítica inferior». La microestructura resultante depende de la temperatura y el tiempo de revenido, del contenido de carbono, del contenido de aleación y de los elementos residuales. Estas variables actúan sobre una condición previa establecida por la austenitización, la disolución, el crecimiento de grano y el temple.

![Respuesta al revenido del acero y endurecimiento secundario](/images/uploads/0f5bd3a8-f02e-44b7-a5dd-353eeb8376f6/wiki-inline-austenitization-dissolving-selected-alloy-carbides-into-austenite-before-quenchi-1920x1094.jpg)[](/images/uploads/0f5bd3a8-f02e-44b7-a5dd-353eeb8376f6/wiki-inline-austenitization-dissolving-selected-alloy-carbides-into-austenite-before-quenchi-1920x1094.avif "Ampliar imagen — Respuesta al revenido del acero y endurecimiento secundario")Austenitization sets the solute condition that controls later carbide precipitation.

### Disolución de los elementos de aleación antes del temple

Durante la austenitización, algunos carburos se disuelven en la austenita, mientras que otros permanecen sin disolver. La temperatura, el tiempo de permanencia, la velocidad de calentamiento y la población original de carburos determinan este equilibrio. El carbono y los elementos de aleación sustitucionales, como el cromo, el molibdeno, el tungsteno y el vanadio, no entran en solución a velocidades idénticas; por ello, la austenita puede salir del horno con contenidos de solutos muy diferentes, incluso cuando dos tratamientos utilizan el mismo grado nominal de acero.

Ese material disuelto es importante después del temple. Una mayor cantidad de carbono y de elementos de aleación en la austenita puede producir una matriz martensítica más sobresaturada. Durante el revenido, la difusión del carbono, la formación de carburos, la descomposición de la austenita retenida y la recuperación reducen progresivamente la energía almacenada y la inestabilidad química de esa estructura. El U.S. Department of Energy describe estos procesos como partes fundamentales del revenido, pero no avanzan a la misma velocidad en todos los aceros ni a partir de cualquier condición de austenitización.

Los aceros para herramientas de alta aleación añaden otra vía: el endurecimiento secundario. ASM International afirma en su descripción de 2024 que «el endurecimiento secundario en los aceros para herramientas de alta aleación se produce por la precipitación de carburos finos de aleación», incluidos los carburos asociados con el molibdeno, el vanadio y el tungsteno. Si la matriz templada contiene una cantidad suficiente de elementos de aleación disueltos, el revenido puede producir una dispersión densa de carburos finos y resistentes. Su precipitación puede compensar, o superar temporalmente, el ablandamiento causado por el revenido de la martensita. Por eso, la dureza no necesariamente disminuye de forma monótona al aumentar la temperatura de revenido.

La austenitización también controla qué permanece fuera de la matriz. Los carburos primarios sin disolver pueden limitar el crecimiento del grano de austenita y retener elementos de aleación que, de otro modo, contribuirían a la precipitación secundaria. La cantidad de austenita retenida puede aumentar cuando la austenita contiene más carbono y elementos de aleación disueltos, porque su temperatura de inicio de la martensita disminuye. Durante el revenido posterior, esa austenita retenida puede descomponerse o transformarse, añadiendo un cambio de dureza independiente a las reacciones de precipitación y recuperación.

### Resultados del NIST en acero rápido

Un artículo del National Institute of Standards and Technology publicado en 1930 establece un vínculo directo entre la austenitización y el endurecimiento secundario en el acero rápido. Su conclusión señalada es que «la intensidad del pico de endurecimiento secundario aumenta con el grado de austenitización». En este contexto, el grado de austenitización se refiere al grado en que el tratamiento térmico ha disuelto los constituyentes de los carburos y enriquecido la austenita antes del temple, no simplemente a una temperatura de horno indicada en una ficha de especificaciones.

La lógica metalúrgica es clara. Una disolución más completa puede introducir una mayor cantidad de elementos formadores de carburos en la martensita sobresaturada. Durante el revenido, esa matriz tiene un potencial mayor para precipitar carburos finos ricos en molibdeno, tungsteno o vanadio. La precipitación resultante refuerza la matriz y aumenta la resistencia al ablandamiento por revenido. Por tanto, la observación del NIST relaciona la altura de la respuesta de endurecimiento secundario con la condición inicial de solutos del acero templado.

Esto no establece una instrucción universal de aumentar la temperatura de austenitización. Un calentamiento excesivo puede agrandar los granos de austenita previa, aumentar la austenita retenida, favorecer la descarburación o el sobrecalentamiento y modificar la sensibilidad al agrietamiento durante el temple. También puede disolver carburos cuya fracción no disuelta era necesaria para controlar el tamaño de grano. Un tamaño de grano mayor puede modificar la templabilidad y el comportamiento a la fractura, incluso cuando la dureza final parece aceptable. Por tanto, la respuesta puede resultar menos útil a pesar de una mayor disolución nominal de la aleación.

Una austenitización insuficiente crea el problema opuesto. Los carburos de aleación sin disolver pueden dejar una cantidad demasiado pequeña de carbono y de elementos de aleación en la austenita para alcanzar la dureza martensítica prevista o la respuesta de precipitación secundaria deseada. Una disolución incompleta también puede producir segregación química entre las regiones de la matriz y las regiones ricas en carburos. El temple genera entonces una estructura menos uniforme, y el revenido no puede corregir por completo esa condición inicial.

### El equilibrio entre la austenitización y la respuesta final

La respuesta final es el resultado de un historial de proceso, no del efecto de una única temperatura. El método de J. H. Hollomon y L. D. Jaffe, de 1945, relaciona el tiempo de revenido, la temperatura y la composición mediante un parámetro de revenido que suele expresarse como **T(log t + c)** y que se utiliza para cuantificar el grado de revenido de la martensita. El parámetro resulta útil para comparar exposiciones, pero un valor equivalente no elimina las diferencias en la velocidad de calentamiento, la microestructura previa, la austenitización, el tamaño de la sección, la austenita retenida o la precipitación específica de cada aleación.

Un estudio revisado por pares de 2013 sobre acero para herramientas H13 demostró esta limitación al tratar por separado ciclos isotérmicos, de calentamiento lento y de calentamiento rápido. Las respuestas de dureza previstas fueron diferentes, y los cálculos incluyeron el comportamiento de endurecimiento secundario. Una sección calentada rápidamente no pasa el mismo tiempo atravesando los intervalos de transformación y precipitación que una sección revenida isotérmicamente; por ello, descripciones con la misma temperatura máxima nominal y el mismo tiempo de permanencia pueden ocultar reacciones diferentes. \[1\] \[1\] [**Tempering of Induction-Hardened Steels**](https://dl.asminternational.org/handbooks/edited-volume/11/chapter-abstract/127400/Tempering-of-Induction-Hardened-Steels). ASM International. ASM Handbook Volume 4C, 2024.

El *ASM Handbook*, volumen 4C, también compara las correlaciones de Hollomon-Jaffe y de Grange-Baughman para aceros endurecidos por inducción. Ambas representan condiciones equivalentes de tiempo y temperatura para evaluar la respuesta al revenido, pero su utilidad depende del ciclo térmico y de la condición del material utilizados para establecer la correlación. El estudio sobre acero para matrices de forja en caliente y en tibio, publicado en *Journal of Materials Processing Technology* en 2013, utilizó el parámetro de revenido —también denominado parámetro de Hollomon-Jaffe o de Larson-Miller— para correlacionar la exposición a tiempo y temperatura con el cambio de dureza. Estas correlaciones organizan los datos; no proporcionan valores fijos de dureza ni cambios garantizados de propiedades entre distintos grados de acero.

Por tanto, la austenitización debe seleccionarse para equilibrar la disolución, el control del tamaño de grano, la gestión de la austenita retenida, la respuesta al temple y la secuencia de precipitación deseada. El resultado del NIST respalda un pico de endurecimiento secundario más intenso con un mayor grado de austenitización en el acero rápido estudiado. No convierte la disolución máxima en el objetivo general. El objetivo útil es obtener la estructura inicial que proporcione la respuesta final requerida después del historial completo de temple y revenido.

## Equivalencia tiempo-temperatura y parámetro de Hollomon-Jaffe

### Formulación de Hollomon y Jaffe de 1945

El revenido no se define simplemente como el «ablandamiento después del temple». El *ASM Handbook*, volumen 4A, lo define como «el calentamiento de acero endurecido o normalizado a una temperatura inferior a la temperatura crítica inferior» (ASM International, 2024). Durante este tratamiento, el carbono se difunde desde la martensita sobresaturada, pueden formarse carburos de transición y cementita, la austenita retenida puede descomponerse y la estructura martensítica experimenta recuperación. La dureza y la tenacidad finales dependen de la temperatura y del tiempo, pero también del contenido de carbono, las adiciones de elementos de aleación, los elementos residuales, la austenitización previa y la estructura producida por el temple. \[2\] \[2\] [**Transformation of Austenite: Time-Temperature Relations in Tempering Steel**](https://onetunnel.org/documents/transformation-of-austenite-time-temperature-relations-in-tempering-steel-metals-technology-september-1945-with-discussion-). J. H. Hollomon, L. D. Jaffe. Metals Technology, 1945.

J. H. Hollomon y L. D. Jaffe abordaron la necesidad de comparar los tratamientos de revenido en su artículo de 1945, «Transformation of Austenite: Time-Temperature Relations in Tempering Steel», publicado en *Metals Technology*. Su método relacionaba el tiempo y la temperatura de revenido, así como la composición, con la estructura y las propiedades desarrolladas en el acero templado. El problema práctico era sencillo: un acero revenido durante un periodo corto a alta temperatura podía alcanzar un estado similar al de otro mantenido durante mucho más tiempo a una temperatura inferior. Una única temperatura de revenido no podía describir ambos tratamientos.

Su relación empírica suele escribirse como

P=T⁢(log10⁢t+C)

donde P es el parámetro de revenido de Hollomon-Jaffe, T es la temperatura absoluta en kelvin, t es el tiempo de revenido y C es una constante dependiente de la composición y de la reacción. En muchos cálculos de ingeniería, a C se le asigna un valor cercano a 20, pero ese número es una convención, no una constante del material compartida por todos los grados y todas las reacciones. También debe indicarse la unidad de tiempo, porque cambiar de horas a segundos modifica el término logarítmico y, por tanto, cambia el valor numérico del parámetro.

La relación es empírica. Hollomon y Jaffe no establecieron una ley termodinámica universal que hiciera intercambiables todos los tratamientos de revenido. Proporcionaron una correlación útil para conjuntos de datos en los que se comparan el mismo acero, la misma condición inicial y el mismo mecanismo de revenido predominante. El parámetro comprime dos variables en un único índice, de modo que la dureza, la resistencia a la tracción u otra propiedad medida pueda representarse en función de una medida común de exposición.

### Significado de T⁢(log⁢t+c)

El término de temperatura confiere al parámetro su elevada sensibilidad a la exposición térmica. Debe expresarse en una escala absoluta, normalmente en kelvin, porque la relación pretende reflejar la dependencia de la temperatura propia de las reacciones controladas por difusión. El logaritmo del tiempo representa los rendimientos decrecientes de prolongar el mantenimiento: aumentar un tratamiento de 1 a 10 horas modifica log10⁢t en una unidad, mientras que aumentarlo de 100 a 110 horas produce solo un cambio pequeño.

La constante c, escrita a menudo como C, ajusta la relación al acero y a la respuesta al revenido que se está ajustando. A veces se describe como una constante relacionada con la composición porque el carbono y el contenido de elementos de aleación modifican la difusión, la estabilidad de los carburos, la cinética de precipitación y la resistencia a la recuperación. Sin embargo, en la práctica, el valor ajustado también puede incorporar convenciones experimentales, incluido el intervalo de propiedades seleccionado, las unidades de tiempo y el mecanismo de reacción representado por los datos. Tratar C=20 como una ley universal puede transmitir una impresión engañosa de precisión.

En los aceros al carbono ordinarios y de baja aleación, el parámetro suele correlacionarse razonablemente con el ablandamiento progresivo por revenido dentro de un intervalo restringido de temperatura y tiempo. La secuencia física puede incluir redistribución del carbono, formación de carburos de hierro, descomposición de la austenita retenida y recuperación de la estructura de dislocaciones. El U.S. Department of Energy describe T⁢(log⁢t+c) como una medida del grado de revenido de la martensita, pero esa interpretación no significa que todos los fenómenos microestructurales avancen a la misma velocidad.

El mismo parámetro también puede describir un aumento de la dureza. En los aceros de herramientas de alta aleación, el revenido puede provocar endurecimiento secundario en lugar de un ablandamiento continuo. ASM International atribuye el endurecimiento secundario a la precipitación de carburos finos de aleación, incluidos los carburos asociados con molibdeno, vanadio y tungsteno. Una precipitación más intensa puede aumentar la resistencia al revenido. El National Institute of Standards and Technology informó, para el acero rápido, que «la intensidad del pico de endurecimiento secundario aumenta con el grado de austenitización». Esta observación es importante porque la austenitización modifica la cantidad de elementos de aleación y de carbono disueltos en la austenita antes del temple. Por tanto, dos probetas del mismo grado nominal pueden alcanzar picos de endurecimiento secundario diferentes si difieren sus tratamientos de austenitización.

Un valor creciente de la dureza para un parámetro de Hollomon-Jaffe determinado no constituye, por definición, un error. Puede indicar endurecimiento por precipitación, mientras que un valor decreciente puede indicar revenido de la martensita y recuperación. El parámetro registra una exposición calculada; no identifica la reacción responsable de la propiedad medida.

### Qué puede y qué no puede predecir un parámetro de revenido equivalente

Un parámetro equivalente resulta más útil cuando compara tratamientos dentro de una familia controlada: el mismo grado, tamaño de sección, estructura templada, ciclo de austenitización, atmósfera y método de medición de propiedades. Dentro de esos límites, puede ayudar a estimar si una combinación revisada de temperatura y tiempo de mantenimiento debería producir una tendencia de dureza similar. El *ASM Handbook*, volumen 4C, presenta las correlaciones de Hollomon-Jaffe y Grange-Baughman como métodos equivalentes de tiempo-temperatura para evaluar la respuesta al revenido de aceros endurecidos por inducción. Estas correlaciones son herramientas de ingeniería para organizar resultados, no una prueba de que las historias térmicas sean físicamente idénticas.

La velocidad de calentamiento constituye una limitación importante. Una probeta calentada rápidamente hasta la temperatura de revenido pasa poco tiempo en el intervalo de temperaturas inferiores, mientras que una probeta calentada lentamente puede iniciar la redistribución del carbono, la formación de carburos o la descomposición de la austenita retenida antes de alcanzar la temperatura nominal de mantenimiento. Un estudio revisado por pares de 2013 sobre acero para herramientas H13 desarrolló predicciones para ciclos isotérmicos, de calentamiento lento y de calentamiento rápido, e incluyó el comportamiento de endurecimiento secundario. Su importancia radica en que los ciclos con valores nominales comparables del parámetro pueden producir respuestas de dureza previstas diferentes cuando cambia la trayectoria de calentamiento.

El revenido interrumpido plantea otro problema. El enfriamiento entre dos etapas de revenido puede modificar la precipitación, la descomposición de la austenita retenida y la población de carburos de transición. El recalentamiento no necesariamente reanuda la misma reacción a la misma velocidad. El tamaño de sección también importa: la superficie y el centro de una matriz grande pueden experimentar historias de calentamiento y enfriamiento diferentes, incluso cuando la temperatura del horno se registra como un único valor.

La microestructura previa es igualmente importante. El tamaño de grano de la austenita, el contenido de carbono de la martensita, la austenita retenida, la segregación y los carburos no disueltos afectan a las reacciones posteriores. La austenitización resulta especialmente influyente en los aceros rápidos y en los [aceros para herramientas de trabajo en caliente](/es/categorías/aceros-para-herramientas-de-trabajo-en-caliente "aceros para herramientas de trabajo en caliente"), porque controla la disponibilidad de soluto para la precipitación de carburos secundarios. Un parámetro nominalmente equivalente no puede reconstruir esa condición inicial.

La limitación se hace más acusada cerca de los picos de transformación o precipitación. Una única curva monotónica de ablandamiento no puede representar un acero que primero se ablanda, luego se endurece al precipitar carburos finos ricos en molibdeno, vanadio o tungsteno, y finalmente vuelve a ablandarse después del sobreenvejecimiento. El estudio sobre acero para matrices de forja en caliente y templado, publicado en *Journal of Materials Processing Technology* en 2013, utilizó el parámetro de revenido —también denominado parámetro de Hollomon-Jaffe o de Larson-Miller— para correlacionar la exposición tiempo-temperatura con los cambios de dureza. Este enfoque resulta útil para cartografiar el comportamiento del acero para matrices, pero su relación ajustada sigue estando vinculada al acero y al intervalo de tratamiento investigados.

Por tanto, T⁢(log⁢t+c) es un índice de comparación, no un sustituto de la historia térmica ni de la evidencia microestructural. Puede organizar los datos de revenido y respaldar la interpolación entre condiciones ensayadas. No puede garantizar la igualdad de dureza, tenacidad, poblaciones de carburos o contenido de austenita retenida cuando difieren la velocidad de calentamiento, las interrupciones, la austenitización, la estructura previa o la respuesta de la aleación.

## Revenido no isotérmico y ciclos reales de calentamiento

El revenido no se define únicamente por el valor programado del horno. ASM International establece en *ASM Handbook Volume 4A* (2024): «El revenido consiste en calentar acero templado o normalizado hasta una temperatura inferior a la temperatura crítica inferior». La condición resultante depende de la temperatura y el tiempo de revenido, pero también del contenido de carbono, los elementos de aleación, los elementos residuales, la austenitización previa y la trayectoria térmica utilizada para alcanzar la temperatura de mantenimiento.

Esta distinción es importante porque las piezas industriales rara vez se calientan a la misma velocidad en toda su sección. Una matriz, un inserto o un eje grande pueden tener la superficie caliente mientras el núcleo todavía se encuentra por debajo del intervalo de revenido previsto. Durante ese intervalo, distintas regiones experimentan reacciones diferentes.

![Respuesta al revenido del acero y endurecimiento secundario](/images/uploads/dc14a226-e3dd-40d7-af7b-7e9c8ca691a4/wiki-inline-different-thermal-paths-through-tempering-for-isothermal-slow-heating-and-rapid-1920x1434.jpg)[](/images/uploads/dc14a226-e3dd-40d7-af7b-7e9c8ca691a4/wiki-inline-different-thermal-paths-through-tempering-for-isothermal-slow-heating-and-rapid-1920x1434.avif "Ampliar imagen — Respuesta al revenido del acero y endurecimiento secundario")Heating rate changes how long steel spends in each reaction range.

### Mantenimiento isotérmico frente a calentamiento continuo

La trayectoria de calentamiento cambia la secuencia y el alcance de las reacciones de revenido incluso cuando la temperatura final es la misma.
| Ciclo | Trayectoria térmica | Limitación interpretativa |
|---|---|---|
| Isotérmico | Calentar hasta una temperatura seleccionada y mantenerla | No reproduce las reacciones que ocurren durante una rampa de calentamiento real |
| Calentamiento lento | Atravesar temperaturas intermedias durante una rampa prolongada | La difusión y la precipitación tempranas pueden comenzar antes del mantenimiento final |
| Calentamiento rápido | Atravesar rápidamente las temperaturas intermedias | Hay menos tiempo disponible para las reacciones a menor temperatura |

En un ensayo de revenido isotérmico, una probeta se calienta hasta una temperatura seleccionada y se mantiene allí. Esto resulta útil para separar el efecto del tiempo de mantenimiento, pero no reproduce la historia completa de un componente real. El calentamiento continuo expone el acero a una sucesión de temperaturas, y cada temperatura permite una combinación diferente de difusión del carbono, formación de carburos, descomposición de la austenita y recuperación.

El Departamento de Energía de los Estados Unidos describe el revenido en términos de la difusión del carbono y la formación asociada de carburos, la descomposición de la austenita retenida y la recuperación de la estructura martensítica. Estas reacciones no comienzan, progresan ni terminan a una velocidad idéntica. Una probeta calentada lentamente puede pasar un tiempo considerable en intervalos de menor temperatura, donde el carbono se redistribuye y se forman carburos de transición antes de alcanzar la temperatura nominal de revenido. Una probeta calentada rápidamente pasa menos tiempo en dichos intervalos, por lo que la precipitación y la recuperación comienzan bajo una secuencia diferente de condiciones.

La diferencia no consiste simplemente en sumar el tiempo transcurrido por encima de una temperatura determinada. La difusión depende de la temperatura, mientras que la precipitación depende tanto de la disponibilidad del soluto como de la historia de nucleación y crecimiento de las partículas. Una reacción que comienza durante el calentamiento lento puede modificar la matriz y, con ello, cambiar lo que ocurre durante el mantenimiento final. En cambio, el calentamiento rápido puede llevar el acero a un régimen de temperatura más elevado antes de que las mismas reacciones intermedias hayan avanzado en un grado comparable.

El método de Hollomon-Jaffe, formulado por J. H. Hollomon y L. D. Jaffe en 1945, expresa una relación tiempo-temperatura-composición para acero templado. Su forma presentada habitualmente es:

P=T⁢(log⁢t+c)

donde T es la temperatura absoluta, t es el tiempo de revenido y c es una constante que depende de la composición y de la respuesta. El Departamento de Energía de los Estados Unidos describe esta expresión como una forma de cuantificar el grado de revenido de la martensita. Es un parámetro de comparación útil, no un borrador físico de la historia térmica. Dos ciclos con el mismo valor calculado pueden diferir debido a la velocidad de calentamiento, la microestructura previa, la austenitización, el tamaño de la sección y las reacciones de precipitación específicas de la aleación.

*ASM Handbook Volume 4C* (2024) señala algo similar en la práctica para aceros endurecidos por inducción: las correlaciones de Hollomon-Jaffe y Grange-Baughman pueden representar condiciones equivalentes de tiempo y temperatura para evaluar la respuesta al revenido, pero su concordancia se aplica dentro del intervalo de materiales y procesos ensayado. Una correlación no demuestra que toda trayectoria térmica produzca la misma microestructura.

### El acero para herramientas H13 como caso de estudio \[3\] \[3\] [**Hardness of H13 Tool Steel After Non-Isothermal Tempering**](https://experts.arizona.edu/en/publications/hardness-of-h13-tool-steel-after-non-isothermal-tempering/). University of Arizona publication record. Peer-reviewed publication record, 2013.

Un estudio revisado por pares registrado en la base de datos de publicaciones de la University of Arizona, *Dureza del acero para herramientas H13 después del revenido no isotérmico* (2013), resulta especialmente útil porque compara las respuestas previstas para AISI H13 bajo ciclos isotérmicos, de calentamiento lento y de calentamiento rápido. El estudio incluye el comportamiento de endurecimiento secundario, en lugar de tratar la dureza como una magnitud que necesariamente debe disminuir de forma monótona.

AISI H13 es un acero para herramientas de trabajo en caliente que contiene cromo, molibdeno y vanadio. En los aceros para herramientas de alta aleación, ASM International identifica el endurecimiento secundario como la precipitación de carburos finos de aleación, incluidos los carburos asociados con molibdeno, vanadio y tungsteno. La precipitación puede compensar o superar el ablandamiento causado por la recuperación de la martensita en parte del intervalo de revenido. La respuesta exacta depende de la composición química y de la condición inicial del acero; el estudio sobre H13 no debe interpretarse como la asignación de un único valor universal de dureza ni de una temperatura fija de endurecimiento secundario a todos los productos H13.

Su comparación de los ciclos de calentamiento demuestra el punto central: los tratamientos isotérmicos, de calentamiento lento y de calentamiento rápido pueden generar historiales de dureza previstos diferentes, incluidas distintas expresiones del máximo de endurecimiento secundario. Durante el calentamiento lento, el material comienza a revenirse antes de alcanzar la temperatura nominal objetivo. Durante el calentamiento rápido, se reduce el tiempo disponible para la difusión a baja temperatura y la precipitación inicial. Por lo tanto, la dureza final refleja la trayectoria hasta el mantenimiento, no únicamente el mantenimiento en sí.

El endurecimiento secundario también depende en gran medida de la austenitización. Un estudio del National Institute of Standards and Technology (1930) informó de que «la intensidad del máximo de endurecimiento secundario aumenta con el grado de austenitización». Una mayor austenitización puede modificar la cantidad de aleación disuelta en la austenita y la condición de la matriz templada, lo que a su vez cambia la respuesta de precipitación durante el revenido. Este hallazgo es otra razón para evitar transferir un diagrama de revenido de un historial de tratamiento térmico a otro sin verificación.

La consecuencia práctica es directa: un ciclo de revenido de H13 aparentemente idéntico puede producir resultados diferentes si cambia la rampa de calentamiento, el tratamiento de austenitización previo, el tamaño de la probeta o la historia de enfriamiento. La predicción es valiosa, pero debe calibrarse con respecto al grado y al proceso.

### Por qué los diagramas del horno no describen completamente la pieza

Un diagrama del horno suele indicar la temperatura del aire o la temperatura medida por un termopar situado en una ubicación seleccionada. Ese valor no es automáticamente la temperatura de la superficie del acero y dice aún menos sobre el centro de una matriz gruesa. La carga del horno, el contacto con los dispositivos de sujeción, la radiación, la convección y la geometría de la pieza afectan al gradiente térmico.

Consideremos una matriz grande para forja. Sus esquinas expuestas pueden alcanzar el intervalo de revenido mientras una sección deprimida permanece más fría. En consecuencia, la superficie acumula más tiempo de reacción a temperatura elevada, mientras que el interior todavía puede estar atravesando la parte inferior del intervalo de revenido. Si la matriz se retira cuando el diagrama del horno alcanza el tiempo de mantenimiento programado, la superficie y el núcleo no han experimentado una exposición térmica equivalente.

La ubicación de la medición también puede ocultar el sobreimpulso y el retraso. Un termopar de control puede responder rápidamente al aire del horno, mientras que un termopar incrustado cerca del centro de la pieza registra un aumento más lento. Para la cualificación del proceso, ambas ubicaciones pueden ser importantes: la medición del horno establece el comportamiento del equipo, mientras que los termopares instalados en la pieza revelan la exposición real que determina la transformación y la precipitación.

El estudio sobre aceros para matrices de forja en caliente y templada publicado en el *Journal of Materials Processing Technology* (2013) utiliza el parámetro de revenido —también denominado parámetro de Hollomon-Jaffe o de Larson-Miller— para correlacionar la exposición tiempo-temperatura con el cambio de dureza. Este parámetro ayuda a organizar los datos de varios ciclos, pero sigue siendo una relación ajustada. Para validarlo se necesitan probetas específicas del grado, tamaños de sección representativos, temperaturas medidas en la pieza y comprobaciones de dureza o microestructura. Un diagrama del horno es un registro del entorno de calentamiento. Por sí solo, no constituye una descripción completa del historial de revenido del acero.

## Revenido de Aceros Endurecidos por Inducción

![Respuesta al revenido del acero y endurecimiento secundario](/images/uploads/3cea96a5-abe4-4916-9281-8fac545dc0a7/wiki-inline-an-induction-hardened-steel-section-with-a-high-carbon-martensitic-case-over-a-l-1520x1920.jpg)[](/images/uploads/3cea96a5-abe4-4916-9281-8fac545dc0a7/wiki-inline-an-induction-hardened-steel-section-with-a-high-carbon-martensitic-case-over-a-l-2027x2560.avif "Ampliar imagen — Respuesta al revenido del acero y endurecimiento secundario")Induction hardening creates different starting structures at different depths.

### Una capa endurecida y un núcleo con menor contenido de carbono

ASM International define el revenido como “el calentamiento de un acero endurecido o normalizado a una temperatura inferior a la temperatura crítica inferior” (ASM Handbook, Volumen 4A, 2024). La definición es sencilla; una sección endurecida por inducción no lo es. El calentamiento por inducción produce austenita principalmente cerca de la superficie, seguido de un enfriamiento brusco. El resultado suele ser una capa martensítica con alto contenido de carbono sobre un núcleo más blando y con menor contenido de carbono, que puede conservar una estructura ferrítico-perlítica, bainítica, revenida o parcialmente transformada, según la condición inicial y la profundidad alcanzada por el ciclo térmico.

Por tanto, la capa y el núcleo no comienzan el revenido a partir de la misma microestructura. Cerca de la superficie, el contenido de carbono puede reflejar la composición del acero base, la carburización o carbonitruración, la descarburización, la segregación o la disolución incompleta de carburos durante la austenitización. El material situado a mayor profundidad puede contener menos carbono disuelto y quizá nunca haya superado el intervalo de austenitización. Incluso dentro de la capa endurecida, el tamaño de grano de la austenita previa, el contenido de carbono de la martensita, la austenita retenida, la disolución de carburos de aleación y la velocidad de enfriamiento pueden variar con la profundidad.

El revenido impulsa entonces varias reacciones superpuestas. El U.S. Department of Energy describe la difusión del carbono, la formación de carburos, la descomposición de la austenita retenida y la recuperación como partes importantes del proceso. Sus velocidades dependen de la temperatura y del tiempo, pero también de la estructura local disponible para reaccionar. Una zona superficial calentada rápidamente hasta una temperatura de revenido no experimenta la misma secuencia de reacciones que un núcleo que se calienta lentamente por conducción. Durante el revenido por inducción, la superficie puede alcanzar la temperatura objetivo mientras el material subsuperficial aún se está calentando; durante un revenido independiente en horno, todo el componente puede aproximarse a una temperatura más uniforme, aunque el tamaño de la sección sigue determinando el tiempo necesario.

El revenido convencional suele reducir la dureza de la martensita después del temple, a medida que el carbono abandona la martensita sobresaturada y forma carburos de transición o cementita. Esta tendencia no es universal. ASM International señala que el endurecimiento secundario en los aceros para herramientas de alta aleación se produce por la precipitación de finos carburos de aleación, incluidos los asociados con el molibdeno, el vanadio y el tungsteno. Una precipitación más intensa aumenta la resistencia al ablandamiento por revenido y puede elevar la dureza después de una disminución inicial. El National Institute of Standards and Technology informó en 1930 que “la intensidad del pico de endurecimiento secundario aumenta con el grado de austenitización”. Una austenitización más intensa puede disolver una mayor cantidad de elementos de aleación, pero también puede aumentar la austenita retenida y modificar el tamaño de grano; por ello, el pico no puede asignarse a una temperatura fija para todos los tipos de acero o tratamientos.

### Aplicación de las correlaciones de Hollomon-Jaffe y Grange-Baughman

J. H. Hollomon y L. D. Jaffe desarrollaron su método en 1945 como una relación tiempo-temperatura-composición para el acero templado. Su forma conocida es el parámetro de revenido

P=T⁢(log10⁢t+c),

donde T es la temperatura absoluta, t es el tiempo y c es una constante que depende de la composición y de la reacción. La expresión T⁢(log⁢t+c) representa el grado de revenido de la martensita al situar distintas exposiciones de tiempo y temperatura en una escala equivalente. Por tanto, una exposición prolongada a una temperatura inferior puede compararse con una exposición más breve a una temperatura superior, siempre que la correlación sea adecuada para el material y el intervalo de reacción.

El ASM Handbook, Volumen 4C, aplica este tipo de análisis a los aceros endurecidos por inducción y compara las correlaciones de Hollomon-Jaffe y Grange-Baughman para representar condiciones equivalentes de tiempo y temperatura. Estas relaciones son útiles para convertir un ciclo térmico medido o calculado en un parámetro que pueda relacionarse con el cambio de dureza. No sustituyen a la metalografía ni a las mediciones de dureza en secciones transversales. Un parámetro equivalente no elimina las diferencias en la velocidad de calentamiento, la austenitización, la microestructura previa, el tamaño de la sección, la austenita retenida o la respuesta de la aleación.

Esta limitación es especialmente importante cuando se produce endurecimiento secundario. Una correlación ajustada al ablandamiento monótono por revenido puede representar de forma incorrecta un aumento de dureza causado por la precipitación de carburos de aleación. Un estudio revisado por pares de 2013 sobre el acero para herramientas H13 demostró predicciones para programas de revenido isotérmico, de calentamiento lento y de calentamiento rápido, incluido el comportamiento de endurecimiento secundario. Los programas podían producir respuestas de dureza previstas diferentes, aun cuando sus exposiciones térmicas nominales parecieran comparables. El H13, con cantidades importantes de cromo, molibdeno y vanadio, no constituye un modelo para todos los tipos de acero endurecidos por inducción.

### Respuesta dependiente de la profundidad e interpretación del proceso

Una interpretación útil comienza con un historial de temperatura-tiempo a cada profundidad, no con un único valor de consigna del horno. La superficie puede experimentar un ciclo rápido de austenitización, transformarse en martensita durante el temple y recibir después un revenido breve. A una profundidad cercana al límite de endurecimiento, la temperatura máxima puede ser inferior a la necesaria para una austenitización completa, pero suficientemente elevada para revenir la estructura existente. El núcleo puede experimentar únicamente calentamiento por conducción y conservar propiedades determinadas en gran medida por el normalizado, el recocido o el revenido previo originales.

Por consiguiente, los perfiles de dureza deben obtenerse en una sección transversal preparada adecuadamente, registrando el origen de la medición, el espaciamiento, la carga y el estado superficial. La dureza de la capa, la profundidad efectiva de capa endurecida, el comportamiento de la zona de transición y la dureza del núcleo deben notificarse por separado. La metalografía, la medición de la austenita retenida y, cuando sea necesario, el análisis de carburos o de la composición ayudan a explicar las desviaciones respecto de un perfil calculado.

El estudio de 2013 sobre aceros para matrices de forja en caliente y en tibio plantea el mismo punto en otro contexto: un parámetro de revenido, también denominado parámetro de Hollomon-Jaffe o de Larson-Miller, puede correlacionar la exposición de tiempo y temperatura con el cambio de dureza, pero la correlación sigue estando vinculada al acero y al intervalo de tratamiento ensayados. En piezas endurecidas por inducción, los valores de Hollomon-Jaffe y Grange-Baughman se utilizan mejor como herramientas para comparar procesos. La validación sigue requiriendo registros térmicos resueltos en profundidad y mediciones en secciones transversales tanto de la capa endurecida como del núcleo con menor contenido de carbono.

## Uso de los parámetros de revenido para los aceros de matrices y el control del proceso

### Aceros para matrices de forja en caliente y en tibio

El revenido no consiste simplemente en una reducción programada de la dureza. ASM International lo define como «el calentamiento de acero endurecido o normalizado a una temperatura inferior a la temperatura crítica inferior» (ASM Handbook Volume 4A, 2024). Durante este tratamiento, el carbono se difunde desde la martensita sobresaturada, se forman o engrosan carburos, la austenita retenida puede descomponerse y la matriz experimenta recuperación. El U.S. Department of Energy describe estos procesos como cambios acoplados, en lugar de una única reacción de ablandamiento.

Esta distinción es importante para los aceros destinados a matrices de forja en caliente y en tibio. Los grados como ASTM A681 H13 suelen templarse desde un tratamiento de austenización y revenirse para establecer un equilibrio controlado entre dureza, tenacidad y resistencia a los ciclos térmicos. Otros grados para trabajo en caliente, incluidos H11 y H10, responden de acuerdo con sus propios contenidos de carbono, cromo, molibdeno y vanadio, así como con el estado previo del grano y el historial de temple. Un ciclo de revenido que produce una dureza determinada en H13 no puede transferirse directamente a otro grado simplemente porque las temperaturas nominales de revenido sean similares.

Los aceros para herramientas de alta aleación pueden endurecerse durante el revenido. ASM International atribuye el endurecimiento secundario a la precipitación de carburos finos de aleación, incluidos los carburos asociados con el molibdeno, el vanadio y el wolframio. Cuanto más intensa sea la reacción de precipitación, mayor puede ser la resistencia al ablandamiento por revenido. El National Institute of Standards and Technology informó en 1930 que «la intensidad del pico de endurecimiento secundario aumenta con el grado de austenización». Una temperatura de austenización más elevada puede disolver una mayor cantidad de carburos de aleación y aumentar el contenido de elementos de aleación en la austenita, pero también puede agrandar los granos de austenita previa y modificar el contenido de austenita retenida. Por tanto, el pico de dureza resultante es producto del historial completo del tratamiento, no únicamente de la temperatura de revenido.

En el caso de las matrices de forja, el control del proceso debe registrar la designación del acero, la colada o el lote, la dureza inicial, la temperatura de austenización y el tiempo de mantenimiento, el tiempo de transferencia, el medio de temple, la velocidad de enfriamiento, la temperatura de revenido, la velocidad de calentamiento, el tiempo de mantenimiento y el método de enfriamiento. La uniformidad del horno también es importante. La superficie de una matriz y su núcleo pueden experimentar ciclos térmicos diferentes, especialmente en una sección grande.

### Correlación de la dureza mediante parámetros de revenido

J. H. Hollomon y L. D. Jaffe propusieron en 1945 una relación tiempo-temperatura-composición para el acero templado. Su método expresa el grado de revenido de la martensita mediante:

P=T⁢(log⁢t+c)

donde T es la temperatura absoluta, t es el tiempo y c es una constante relacionada con el material. Dependiendo de la fuente y de la aplicación, esta cantidad recibe el nombre de parámetro de Hollomon-Jaffe o parámetro de Larson-Miller. El tiempo debe expresarse en las unidades utilizadas para establecer la correlación, y la temperatura debe ser absoluta, no estar expresada en grados Celsius.

El parámetro es útil porque combina el tiempo de exposición y la temperatura en un único valor de comparación. Un ingeniero de procesos puede representar la dureza medida frente a P y determinar si un ciclo de producción se encuentra dentro del intervalo ensayado. El estudio de 2013 sobre aceros para matrices de forja, publicado en el *Journal of Materials Processing Technology*, utilizó este parámetro de revenido —también denominado parámetro de Hollomon-Jaffe o de Larson-Miller— para correlacionar la exposición tiempo-temperatura con el cambio de dureza en aceros para matrices de forja en caliente y en tibio.

La correlación no implica causalidad. Dos ciclos con el mismo valor de P no tienen por qué producir microestructuras idénticas si uno utiliza un calentamiento rápido y el otro una rampa prolongada del horno. La morfología inicial de la martensita, la austenita retenida, el tamaño de la sección, el tratamiento de austenización, la severidad del temple y la población de carburos de aleación pueden modificar la respuesta. El parámetro tampoco permite predecir directamente la dureza entre grados no relacionados. Su constante c, la curva ajustada y el intervalo de utilidad requieren evidencias obtenidas para el acero y el estado que se estén evaluando.

Un estudio revisado por pares sobre H13 registró distintas respuestas de dureza previstas para ciclos de revenido isotérmicos, de calentamiento lento y de calentamiento rápido, incluido el comportamiento de endurecimiento secundario (registro de publicación de la University of Arizona, 2013). Este resultado limita directamente el uso de un único parámetro equivalente para ciclos de producción no isotérmicos. ASM Handbook Volume 4C también compara las correlaciones de Hollomon-Jaffe y Grange-Baughman para aceros endurecidos por inducción, y las describe como condiciones tiempo-temperatura equivalentes para evaluar la respuesta al revenido, no como ecuaciones universales de propiedades.

### Verificación mediante la dureza y la microestructura

La verificación comienza con la identificación precisa del material: designación del grado, especificación aplicable, número de colada, condición de suministro, tratamiento de austenización y condición de temple. A continuación, el inspector debe conservar el registro térmico completo, incluida la calibración del horno, la temperatura de la carga, si está disponible, la velocidad de calentamiento, el tiempo de permanencia, los retrasos de transferencia y el enfriamiento entre varios revenidos. «Dos revenidos a 550 °C» es una indicación incompleta si no se conocen también la duración y el historial de calentamiento.

El ensayo de dureza debe especificar el método. Para una sección de matriz suficientemente gruesa, puede ser adecuado el ensayo Rockwell C conforme a ASTM E18; el informe debe incluir la preparación de la superficie, las ubicaciones de los ensayos, el número de indentaciones y la verificación del instrumento. El ensayo Vickers conforme a ASTM E384 es más adecuado para secciones delgadas, gradientes, capas descarburadas o investigaciones locales. Cuando el tamaño de la sección lo permita, las mediciones deben abarcar la superficie de trabajo, la zona subsuperficial y el núcleo. Un valor de dureza sin indicar la ubicación ni el método constituye una evidencia débil del proceso.

Un ablandamiento inesperado, una dureza inusualmente elevada o un aumento de la dureza dentro del intervalo en el que se esperaba un ablandamiento por revenido requieren un examen metalográfico. Una sección pulida y adecuadamente atacada puede revelar martensita revenida, distribución de carburos, productos derivados de la austenita retenida, crecimiento excesivo del grano y descarburación. La microscopía óptica puede establecer el estado general; la microscopía electrónica de barrido puede resolver carburos secundarios finos, mientras que los perfiles de dureza pueden poner de manifiesto gradientes térmicos. Puede ser necesario utilizar difracción de rayos X u otras mediciones de austenita retenida cuando se sospechen cambios dimensionales o transformaciones retardadas.

La decisión de aceptación debe comparar tanto la dureza como la estructura con una condición de referencia cualificada. Un valor coincidente del parámetro de Hollomon-Jaffe constituye una evidencia útil, pero no demuestra que la matriz haya recibido el mismo tratamiento metalúrgico. En el caso del endurecimiento secundario, el pico de dureza medido y el estado de los carburos deben concordar con la ventana de proceso validada y específica del grado.

## Cómo leer una curva de revenido sin interpretarla erróneamente

Una curva de revenido normalmente representa la dureza en función de la temperatura de revenido, del tiempo de revenido o de un parámetro combinado de tiempo y temperatura. No es un mapa universal de la «dureza perdida con el calor». El *ASM Handbook*, volumen 4A, define el revenido como «el calentamiento de un acero endurecido o normalizado hasta una temperatura inferior a la temperatura crítica inferior». La estructura resultante depende de la temperatura y del tiempo, pero también del contenido de carbono, del contenido de elementos de aleación, de los elementos residuales, del tratamiento de austenización, del temple y del estado del acero antes del revenido.

Lea la curva como un registro de reacciones competitivas. El carbono se difunde desde la martensita sobresaturada; pueden formarse carburos de transición o cementita; la austenita retenida puede descomponerse; pueden precipitar carburos de aleación; y la matriz puede experimentar recuperación. El U.S. Department of Energy identifica la difusión del carbono, la formación de carburos, la descomposición de la austenita y la recuperación como procesos centrales del revenido. Su secuencia y velocidad varían entre los distintos grados y programas de calentamiento.

### Regiones de ablandamiento y picos de endurecimiento secundario

La primera parte descendente de una curva suele reflejar el ablandamiento normal por revenido. A medida que la martensita después del temple pierde carbono sobresaturado y tensión interna, su dureza generalmente disminuye. Por tanto, un descenso puede indicar la formación de carburos y la recuperación de la matriz, pero también puede incluir la transformación de la austenita retenida o un cambio en la fracción volumétrica de las fases duras. Una región casi plana no demuestra que «no ocurra nada». Pueden estar produciéndose varias reacciones mientras sus efectos sobre la dureza medida se compensan parcialmente.

Un ascenso posterior es la advertencia característica contra la consideración del revenido como un ablandamiento continuo. En los aceros para herramientas de alta aleación, ASM International afirma que el endurecimiento secundario se produce por la precipitación de carburos finos de aleación, incluidos los carburos asociados con molibdeno, vanadio y tungsteno. Estas partículas refuerzan la matriz revenida, mientras que una precipitación más intensa generalmente aumenta la resistencia a un revenido posterior. El ascenso puede ser especialmente importante en los aceros rápidos y en los aceros para matrices de trabajo en caliente, aunque su intervalo de temperatura y magnitud son específicos de cada grado y no propiedades fijas de la categoría de acero.

Un estudio de 1930 del National Institute of Standards and Technology sobre acero rápido informó de que «la intensidad del pico de endurecimiento secundario aumenta con el grado de austenización». Este resultado tiene una consecuencia interpretativa directa: dos curvas correspondientes a un acero nominalmente idéntico pueden mostrar picos diferentes si una de las probetas fue austenizada de forma más severa, disolvió una mayor cantidad de carburo de aleación o retuvo una cantidad diferente de austenita. No transfiera un pico del acero rápido AISI M2 a otro acero rápido, ni de AISI H13 a otro grado para trabajo en caliente, sin equiparar el historial de tratamiento.

El tiempo importa tanto como la temperatura. El método de J. H. Hollomon y L. D. Jaffe, de 1945, relaciona el tiempo de revenido, la temperatura y la composición con la estructura y las propiedades desarrolladas en el acero templado. Su parámetro, escrito habitualmente como **T(log t + c)**, cuantifica el grado de revenido de la martensita; la temperatura normalmente es la temperatura absoluta, el tiempo es la duración de la exposición y *c* representa una constante que depende de la composición y de la respuesta del material. Este parámetro puede situar distintos programas en una condición nominal de revenido equivalente, pero no elimina las diferencias en la velocidad de calentamiento, la microestructura previa, la austenización, el tamaño de la sección ni la respuesta de la aleación.

Un estudio revisado por pares de 2013 sobre acero para herramientas H13 refuerza esta limitación. Su método predijo respuestas de dureza diferentes para programas isotérmicos, de calentamiento lento y de calentamiento rápido, incluido el comportamiento de endurecimiento secundario. Un programa de horno que tarda minutos en atravesar un intervalo de precipitación no es necesariamente equivalente a un salto instantáneo hasta la temperatura final.

### Dureza máxima frente a propiedades útiles en servicio

El punto más alto de la gráfica es únicamente la dureza máxima medida con ese procedimiento de ensayo. No es automáticamente la mejor condición de revenido. La dureza secundaria máxima puede ir acompañada de una tenacidad reducida, una mayor sensibilidad al agrietamiento, tensiones residuales o cambios dimensionales debidos a la transformación de la austenita retenida. La resistencia al desgaste puede mejorar en una condición de contacto y, al mismo tiempo, disminuir la resistencia a la fatiga térmica o el comportamiento frente a impactos.

Un acero para matrices puede requerir una dureza inferior a su máximo de endurecimiento secundario para obtener una tenacidad y una estabilidad dimensional aceptables. Por el contrario, una herramienta que trabaje a alta temperatura puede beneficiarse de una mayor resistencia al ablandamiento, aunque su dureza a temperatura ambiente no sea la máxima disponible. La dureza por sí sola también dice poco sobre la tenacidad a la fractura, la ductilidad a tracción, la fatiga térmica, la distorsión o el ablandamiento inducido por el servicio. Por tanto, la curva debe interpretarse junto con datos de impacto, tracción, tenacidad, dimensiones y condiciones específicas de la aplicación.

Para los aceros endurecidos por inducción, el *ASM Handbook*, volumen 4C, compara las correlaciones de Hollomon–Jaffe y Grange–Baughman como representaciones de condiciones equivalentes de tiempo y temperatura. «Equivalente» significa equivalente dentro del material ensayado y del intervalo del modelo, no intercambiable para cualquier acero o trayectoria de calentamiento. Del mismo modo, un estudio de 2013 publicado en *Journal of Materials Processing Technology* utilizó el parámetro de revenido —también denominado parámetro de Hollomon–Jaffe o de Larson–Miller— para correlacionar la exposición con el cambio de dureza en aceros para matrices de forja en caliente y templada. Estas correlaciones organizan los datos; no proporcionan valores de dureza garantizados ni temperaturas máximas fijas.

### Notificación del grado, el estado y el método de ensayo

Una curva útil debe indicar la designación exacta del acero y la norma correspondiente, como **AISI H13** o **AISI M2**, junto con la especificación aplicable, como **ASTM A681** cuando sea pertinente. Informe de la composición química cuando se conozca, incluido el contenido de carbono y de los principales elementos formadores de carburos. Indique si el material estaba recocido, normalizado, templado y revenido, o si había sido sometido a cualquier otro procesamiento antes del experimento.

El registro del tratamiento térmico debe indicar la temperatura de austenización, el tiempo de mantenimiento, la atmósfera, el tamaño de la probeta, la velocidad de calentamiento, el medio de temple y el retraso antes del temple. Indique la temperatura de revenido, el tiempo de permanencia a esa temperatura, la velocidad de calentamiento, el método de enfriamiento y el número de ciclos de revenido. Especifique la ubicación de la probeta —superficie, centro, sección transversal, sección longitudinal u otra posición definida—, porque el tamaño de la sección y los gradientes térmicos pueden modificar el resultado.

Por último, identifique el método y la escala de dureza: por ejemplo, HRC, HV o HBW; el penetrador y la carga, cuando corresponda; la preparación de la superficie; la temperatura de ensayo; y el número y la dispersión de las lecturas. Sin esos detalles, una curva puede describir un experimento real y, aun así, resultar insegura para realizar comparaciones. Un pico de dureza es evidencia sobre un acero, un estado y un método de medición concretos, no una regla general para todos los tratamientos de revenido.

## Marco de referencia: una especificación de revenido defendible

### Definir el material y la condición inicial

Una especificación de revenido no es defendible a menos que identifique el acero con precisión. Indique exactamente el grado, la norma del producto, la norma de tratamiento térmico y la designación, según corresponda; por ejemplo, ASTM A681 H13, UNS T20813 u otra designación exigida por la especificación aplicable. No escriba solamente «acero para herramientas» o «acero endurecido». La composición química controla el carbono disponible, los elementos de aleación formadores de carburos y los elementos residuales, mientras que el tamaño de la sección y el procesamiento previo influyen en la estructura que responderá al revenido.

También debe registrarse la condición metalúrgica inicial. Indique si el material está recocido, normalizado, templado y sin revenir, o ya revenido, e incluya la dureza previa cuando se conozca. Para una condición endurecida, documente la temperatura de austenización, el tiempo de permanencia, la atmósfera del horno, el tiempo de transferencia y el medio de temple. La agitación del temple, su interrupción y la severidad del enfriamiento pueden modificar la austenita retenida, la morfología de la martensita, las tensiones residuales y el potencial de precipitación. Un segundo revenido aplicado a un acero previamente revenido no equivale al primer revenido, aunque la temperatura del horno y el tiempo de permanencia sean iguales.

El ASM Handbook Volume 4A define el revenido como «el calentamiento de acero endurecido o normalizado a una temperatura inferior a la temperatura crítica inferior». Esta definición establece el límite del proceso, no una receta universal. La misma referencia identifica la temperatura de revenido, el tiempo, el contenido de carbono, el contenido de aleantes y los elementos residuales como factores que controlan la microestructura y las propiedades resultantes.

### Especificar el ciclo térmico

Describa el ciclo como una secuencia, no como una única temperatura nominal. La especificación debe indicar la temperatura objetivo y el intervalo admisible, la velocidad de calentamiento o la rampa del horno, el método utilizado para medir la temperatura de la carga, el tiempo a temperatura, el número de ciclos de revenido y el método de enfriamiento. «Revenir a 550 °C durante dos horas» deja preguntas importantes sin respuesta si la pieza alcanza lentamente los 550 °C, si el termopar mide el aire del horno en lugar de la carga, o si el enfriamiento se produce en aire tranquilo, aire forzado u otro medio controlado.

El revenido es un proceso acoplado. El U.S. Department of Energy describe la difusión del carbono, la formación de carburos, la descomposición de la austenita y la recuperación como partes concurrentes o secuenciales de la respuesta. El revenido de los aceros al carbono comunes suele producir una reducción de la dureza a medida que la martensita sobresaturada se descompone y avanza la recuperación. Los aceros para herramientas de alta aleación pueden comportarse de manera diferente: ASM International afirma que el endurecimiento secundario se produce por la precipitación de carburos finos de aleación, incluidos los carburos asociados con molibdeno, vanadio y tungsteno. Una precipitación más intensa puede aumentar la resistencia al ablandamiento por revenido y producir un máximo de dureza.

Ese máximo debe considerarse una respuesta metalúrgica normal, no un resultado anómalo del ensayo. Un estudio del National Institute of Standards and Technology publicado en 1930 informó que «la intensidad del máximo de endurecimiento secundario aumenta con el grado de austenización». El resultado no establece una única temperatura máxima para todos los grados. Una austenización más extensa puede modificar la disolución de los elementos de aleación, la austenita retenida y la cantidad de soluto disponible para la precipitación posterior.

Los parámetros de tiempo y temperatura ayudan a comparar ciclos, pero no sustituyen la especificación de un ciclo. El método de J. H. Hollomon y L. D. Jaffe, de 1945, relaciona el tiempo de revenido, la temperatura y la composición con la estructura y las propiedades desarrolladas en el acero templado. En la forma de uso habitual, el parámetro se expresa como **T(log t + c)**, donde la temperatura absoluta, el tiempo y una constante relacionada con la composición se utilizan para cuantificar el grado de revenido de la martensita. Un parámetro equivalente no elimina las diferencias en la velocidad de calentamiento, la microestructura previa, la práctica de austenización, el tamaño de la sección o la respuesta de la aleación.

Esta limitación es especialmente importante en el calentamiento no isotérmico. Un estudio revisado por pares de 2013 sobre acero para herramientas H13 comparó programas isotérmicos, de calentamiento lento y de calentamiento rápido, y predijo distintas respuestas de dureza, incluido el comportamiento de endurecimiento secundario. El ASM Handbook Volume 4C también compara las correlaciones de Hollomon-Jaffe y Grange-Baughman para aceros endurecidos por inducción; ambas pueden representar condiciones equivalentes de tiempo y temperatura, pero la correlación no demuestra que dos ciclos físicos produzcan microestructuras idénticas. Un estudio de 2013 sobre aceros para matrices de forja en caliente y en tibio utilizó el parámetro de revenido —también denominado parámetro de Hollomon-Jaffe o de Larson-Miller— para relacionar el tiempo de exposición y la temperatura con el cambio de dureza. Dicho parámetro es una herramienta de comparación, no una autorización para omitir el historial de calentamiento.

### Validar el resultado frente al conjunto de propiedades previsto

La especificación debe definir qué significa la aceptación. Indique la escala de dureza requerida, el método de ensayo, la carga, las ubicaciones de medición y el intervalo admisible. Para un componente grande o endurecido con gradiente, especifique ubicaciones en la superficie, el núcleo y zonas intermedias, en lugar de informar de una única lectura conveniente. Registre el gráfico real del revenido y la temperatura de la carga, ya que el valor de consigna del horno por sí solo no puede demostrar el cumplimiento.

La verificación de la dureza debe complementarse con un examen microestructural cuando el grado, el riesgo en servicio o la respuesta de endurecimiento secundario lo justifiquen. El examen puede evaluar la martensita revenida, la precipitación de carburos de aleación, la austenita retenida, la bainita, la descarburación y las grietas de temple. La evidencia metalográfica no puede identificar la composición química de todos los carburos mediante microscopía óptica, por lo que la composición o distribución de los carburos puede requerir métodos de mayor resolución cuando controle el comportamiento en servicio. El cambio dimensional, la tenacidad o los ensayos de tensiones residuales también pueden formar parte del conjunto de propiedades; la dureza por sí sola no puede establecer que un revenido sea adecuado.

Por tanto, un marco de revisión conciso es el siguiente: identificar el grado exacto y la designación aplicable; indicar la condición metalúrgica inicial; documentar la austenización y el temple; definir la temperatura de revenido, el tiempo, la velocidad de calentamiento, el número de ciclos y el método de enfriamiento; y verificar después la dureza y, cuando sea necesario, la microestructura frente a los criterios de aceptación establecidos. La especificación debe reconocer que la difusión, la precipitación, la descomposición y la recuperación interactúan. El ablandamiento continuo es un resultado posible, no la regla que rige para todos los aceros.

## Referencias

1. \[1\] ASM International. [Tempering of Induction-Hardened Steels](https://dl.asminternational.org/handbooks/edited-volume/11/chapter-abstract/127400/Tempering-of-Induction-Hardened-Steels). ASM Handbook Volume 4C, 2024. [](/es/wiki/tratamiento-t%C3%A9rmico/respuesta-al-revenido-del-acero-y-endurecimiento-secundario#wiki-cite-ref-1) https://dl.asminternational.org/handbooks/edited-volume/11/chapter-abstract/127400/Tempering-of-Induction-Hardened-Steels
2. \[2\] J. H. Hollomon, L. D. Jaffe. [Transformation of Austenite: Time-Temperature Relations in Tempering Steel](https://onetunnel.org/documents/transformation-of-austenite-time-temperature-relations-in-tempering-steel-metals-technology-september-1945-with-discussion-). Metals Technology, 1945. [](/es/wiki/tratamiento-t%C3%A9rmico/respuesta-al-revenido-del-acero-y-endurecimiento-secundario#wiki-cite-ref-2) https://onetunnel.org/documents/transformation-of-austenite-time-temperature-relations-in-tempering-steel-metals-technology-september-1945-with-discussion-
3. \[3\] University of Arizona publication record. [Hardness of H13 Tool Steel After Non-Isothermal Tempering](https://experts.arizona.edu/en/publications/hardness-of-h13-tool-steel-after-non-isothermal-tempering/). Peer-reviewed publication record, 2013. [](/es/wiki/tratamiento-t%C3%A9rmico/respuesta-al-revenido-del-acero-y-endurecimiento-secundario#wiki-cite-ref-3) https://experts.arizona.edu/en/publications/hardness-of-h13-tool-steel-after-non-isothermal-tempering/

 **De un vistazo**

Límite del proceso

Por debajo de la temperatura crítica inferior

Reacciones principales

Difusión del carbono, formación de carburos, descomposición de la austenita y recuperación

Posible respuesta de dureza

Ablandamiento, dureza retenida o endurecimiento secundario

Parámetro histórico clave

T(log t + c)

 [Volver a Tratamiento térmico](/es/wiki/tratamiento-térmico "Tratamiento térmico — Steel Wiki")