--- title: "Az acél szakítóvizsgálatának eredményei és…" description: "Ismerje meg, hogyan alakítja az acél húzóvizsgálati eredményeit a geometria, az alakváltozási sebesség, az alkalmazott szabványok és a…" canonical: https://steelequivalents.com/hu/wiki/anyagadatlap/az-ac%C3%A9l-szak%C3%ADt%C3%B3vizsg%C3%A1lat%C3%A1nak-eredm%C3%A9nyei-%C3%A9s-fesz%C3%BClts%C3%A9g-ny%C3%BAl%C3%A1s-g%C3%B6rb%C3%A9i language: hu robots: index, follow og_type: article type: wiki-article language_alternates: en: https://steelequivalents.com/wiki/reading-a-datasheet/steel-tensile-test-results-and-stress-strain-curves.md cs: https://steelequivalents.com/cs/wiki/materiálový-list/výsledky-tahové-zkoušky-oceli-a-křivky-napětí-deformace.md de: https://steelequivalents.com/de/wiki/werkstoffdatenblatt-lesen/ergebnisse-des-zugversuchs-an-stahl-und-spannungs-dehnungs-kurven.md es: https://steelequivalents.com/es/wiki/leer-una-ficha-técnica/resultados-del-ensayo-de-tracción-del-acero-y-curvas-de-esfuerzo-deformación.md fr: https://steelequivalents.com/fr/wiki/lire-une-fiche-technique/résultats-des-essais-de-traction-de-l-acier-et-courbes-contrainte-déformation.md hu: https://steelequivalents.com/hu/wiki/anyagadatlap/az-ac%C3%A9l-szak%C3%ADt%C3%B3vizsg%C3%A1lat%C3%A1nak-eredm%C3%A9nyei-%C3%A9s-fesz%C3%BClts%C3%A9g-ny%C3%BAl%C3%A1s-g%C3%B6rb%C3%A9i.md it: https://steelequivalents.com/it/wiki/leggere-una-scheda-tecnica/risultati-della-prova-di-trazione-dell-acciaio-e-curve-sforzo-deformazione.md nl: https://steelequivalents.com/nl/wiki/materiaaldatablad/resultaten-van-trekproeven-op-staal-en-spanning-rekcurven.md pl: https://steelequivalents.com/pl/wiki/karta-materiałowa/wyniki-próby-rozciągania-stali-i-krzywe-naprężenie-odkształcenie.md pt: https://steelequivalents.com/pt/wiki/ler-uma-ficha-técnica/resultados-do-ensaio-de-tração-do-aço-e-curvas-de-tensão-deformação.md ru: https://steelequivalents.com/ru/вики/характеристики-стали/результаты-испытаний-стали-на-растяжение-и-кривые-напряжение-деформация.md tr: https://steelequivalents.com/tr/wiki/teknik-veri-sayfası/çeliğin-çekme-testi-sonuçları-ve-gerilme-birim-uzama-eğrileri.md zh: https://steelequivalents.com/zh/维基/如何读懂材料数据表/钢材拉伸试验结果与应力-应变曲线.md ja: https://steelequivalents.com/ja/ウィキ/鋼材データシートの読み方/鋼材の引張試験結果と応力-ひずみ曲線.md ar: https://steelequivalents.com/ar/ويكي/قراءة-ورقة-البيانات/نتائج-اختبار-الشد-للفولاذ-ومنحنيات-الإجهاد-الانفعال.md ko: https://steelequivalents.com/ko/위키/강재-물성표-읽는-법/강철-인장-시험-결과-및-응력-변형률-곡선.md pt-br: https://steelequivalents.com/pt-br/wiki/ler-uma-ficha-técnica/resultados-do-ensaio-de-tração-do-aço-e-curvas-de-tensão-deformação.md hi: https://steelequivalents.com/hi/विकी/डेटाशीट-कैसे-पढ़ें/स्टील-के-तन्यता-परीक्षण-के-परिणाम-और-प्रतिबल-विकृति-वक्र.md content_hash: sha256:e00e2f03635daa08f35e96895f8fda165cd9488ecb4a212a7884c25a8fa54e61 generated: 2026-09-26 --- > **Machine-readable Markdown rendering.** This is a Markdown representation of a web page, > served for AI agents and crawlers as a token-efficient alternative to the full HTML. > Full interactive HTML version: https://steelequivalents.com/hu/wiki/anyagadatlap/az-ac%C3%A9l-szak%C3%ADt%C3%B3vizsg%C3%A1lat%C3%A1nak-eredm%C3%A9nyei-%C3%A9s-fesz%C3%BClts%C3%A9g-ny%C3%BAl%C3%A1s-g%C3%B6rb%C3%A9i > Canonical URL: https://steelequivalents.com/hu/wiki/anyagadatlap/az-ac%C3%A9l-szak%C3%ADt%C3%B3vizsg%C3%A1lat%C3%A1nak-eredm%C3%A9nyei-%C3%A9s-fesz%C3%BClts%C3%A9g-ny%C3%BAl%C3%A1s-g%C3%B6rb%C3%A9i > Available languages: en, cs, de, es, fr, hu, it, nl, pl, pt, ru, tr, zh, ja, ar, ko, pt-br, hi > Change detection: `content_hash` is the SHA-256 of this document's Markdown body — everything > below this block, whitespace-trimmed, excluding the front-matter. Compare it to detect a real > content change; `generated` moves on every render and is not a change signal. ![Az acél szakítóvizsgálatának eredményei és feszültség–nyúlás görbéi](/images/uploads/3fb9b83b-ff99-4960-931b-3f5718d36a9b/wiki-hero-a-steel-tensile-test-specimen-being-pulled-in-a-universal-testing-machine-with-t-1920x823.jpg) Anyagadatlap olvasása # Az acél szakítóvizsgálatának eredményei és feszültség–nyúlás görbéi Ismerje meg, hogyan alakítja az acél húzóvizsgálati eredményeit a geometria, az alakváltozási sebesség, az alkalmazott szabványok és a… ![Anders Bergström acélipari tudósító portréja](/images/uploads/a7d8e5bc-7cdf-409b-913b-211e63e8c441/anders-bergstr-m-1920x1920.jpg) **[Anders Bergström](/hu/hirek/szerzo/anders-bergstrom "Anders Bergström")** Anyagadatlap olvasása 39 perces olvasás Frissítve 2026. aug. 14. Bizonyítékalapú felülvizsgálat Ezen az oldalonEzen az oldalon - [Mit mér valójában az acél szakítóvizsgálata?](/hu/wiki/anyagadatlap/az-ac%C3%A9l-szak%C3%ADt%C3%B3vizsg%C3%A1lat%C3%A1nak-eredm%C3%A9nyei-%C3%A9s-fesz%C3%BClts%C3%A9g-ny%C3%BAl%C3%A1s-g%C3%B6rb%C3%A9i#mit-mér-valójában-az-acél-szakítóvizsgálata "Mit mér valójában az acél szakítóvizsgálata?") - [A mérnöki feszültség és a mérnöki alakváltozás számítása](/hu/wiki/anyagadatlap/az-ac%C3%A9l-szak%C3%ADt%C3%B3vizsg%C3%A1lat%C3%A1nak-eredm%C3%A9nyei-%C3%A9s-fesz%C3%BClts%C3%A9g-ny%C3%BAl%C3%A1s-g%C3%B6rb%C3%A9i#a-mérnöki-feszültség-és-a-mérnöki-alakváltozás-számítása "A mérnöki feszültség és a mérnöki alakváltozás számítása") - [A mérnöki feszültség–alakváltozás görbe értelmezése](/hu/wiki/anyagadatlap/az-ac%C3%A9l-szak%C3%ADt%C3%B3vizsg%C3%A1lat%C3%A1nak-eredm%C3%A9nyei-%C3%A9s-fesz%C3%BClts%C3%A9g-ny%C3%BAl%C3%A1s-g%C3%B6rb%C3%A9i#a-mérnöki-feszültség-alakváltozás-görbe-értelmezése "A mérnöki feszültség–alakváltozás görbe értelmezése") - [Folyáshatár, egyezményes folyáshatár és a „folyás” jelentése](/hu/wiki/anyagadatlap/az-ac%C3%A9l-szak%C3%ADt%C3%B3vizsg%C3%A1lat%C3%A1nak-eredm%C3%A9nyei-%C3%A9s-fesz%C3%BClts%C3%A9g-ny%C3%BAl%C3%A1s-g%C3%B6rb%C3%A9i#folyáshatár-egyezményes-folyáshatár-és-a-folyás-jelentése "Folyáshatár, egyezményes folyáshatár és a „folyás” jelentése") - [Mérnöki görbék és valódi feszültség–alakváltozási görbék](/hu/wiki/anyagadatlap/az-ac%C3%A9l-szak%C3%ADt%C3%B3vizsg%C3%A1lat%C3%A1nak-eredm%C3%A9nyei-%C3%A9s-fesz%C3%BClts%C3%A9g-ny%C3%BAl%C3%A1s-g%C3%B6rb%C3%A9i#mérnöki-görbék-és-valódi-feszültség-alakváltozási-görbék "Mérnöki görbék és valódi feszültség–alakváltozási görbék") - [Hogyan változtatja meg az alakváltozási sebesség a jelentett acélválaszt](/hu/wiki/anyagadatlap/az-ac%C3%A9l-szak%C3%ADt%C3%B3vizsg%C3%A1lat%C3%A1nak-eredm%C3%A9nyei-%C3%A9s-fesz%C3%BClts%C3%A9g-ny%C3%BAl%C3%A1s-g%C3%B6rb%C3%A9i#hogyan-változtatja-meg-az-alakváltozási-sebesség-a-jelentett-acélválaszt "Hogyan változtatja meg az alakváltozási sebesség a jelentett acélválaszt") - [Az alakváltozás mérése: a keresztfej elmozdulása, nyúlásmérés és digitális képkorreláció](/hu/wiki/anyagadatlap/az-ac%C3%A9l-szak%C3%ADt%C3%B3vizsg%C3%A1lat%C3%A1nak-eredm%C3%A9nyei-%C3%A9s-fesz%C3%BClts%C3%A9g-ny%C3%BAl%C3%A1s-g%C3%B6rb%C3%A9i#az-alakváltozás-mérése-a-keresztfej-elmozdulása-nyúlásmérés-és-digitális-képkorreláció "Az alakváltozás mérése: a keresztfej elmozdulása, nyúlásmérés és digitális képkorreláció") - [A próbatest geometriája, szabványok és a vizsgálati eredmények szórásának forrásai](/hu/wiki/anyagadatlap/az-ac%C3%A9l-szak%C3%ADt%C3%B3vizsg%C3%A1lat%C3%A1nak-eredm%C3%A9nyei-%C3%A9s-fesz%C3%BClts%C3%A9g-ny%C3%BAl%C3%A1s-g%C3%B6rb%C3%A9i#a-próbatest-geometriája-szabványok-és-a-vizsgálati-eredmények-szórásának-forrásai "A próbatest geometriája, szabványok és a vizsgálati eredmények szórásának forrásai") - [Az acél szakítóvizsgálati eredményeinek jelentése és összehasonlítása](/hu/wiki/anyagadatlap/az-ac%C3%A9l-szak%C3%ADt%C3%B3vizsg%C3%A1lat%C3%A1nak-eredm%C3%A9nyei-%C3%A9s-fesz%C3%BClts%C3%A9g-ny%C3%BAl%C3%A1s-g%C3%B6rb%C3%A9i#az-acél-szakítóvizsgálati-eredményeinek-jelentése-és-összehasonlítása "Az acél szakítóvizsgálati eredményeinek jelentése és összehasonlítása") ## Mit mér valójában az acél szakítóvizsgálata? Az acél szakítóvizsgálata olyan ellenőrzött kísérlet, amelyben egy fémes próbatestet egy meghatározott tengely mentén húznak mindaddig, amíg meg nem indul a folyása, alakváltozása, nyakazódása, majd rendszerint törése. A gép az erőt és az elmozdulást rögzíti; a közölt feszültség–alakváltozás görbét ezekből a mérésekből, valamint a vizsgálat előtt és után meghatározott méretekből számítják ki. Ez nem az acélminőségeknek a vizsgálati elrendezéstől független, közvetlen rangsora. ![Az acél szakítóvizsgálatának eredményei és feszültség–nyúlás görbéi](/images/uploads/371d682c-32a7-4015-8630-d13051ef6c14/wiki-inline-a-labelled-flat-steel-tensile-specimen-showing-the-grips-shoulders-reduced-gauge-1520x1920.jpg)[](/images/uploads/371d682c-32a7-4015-8630-d13051ef6c14/wiki-inline-a-labelled-flat-steel-tensile-specimen-showing-the-grips-shoulders-reduced-gauge-2027x2560.avif "Kép nagyítása — Az acél szakítóvizsgálatának eredményei és feszültség–nyúlás görbéi")Specimen geometry and alignment define the reference dimensions used in tensile-test calculations. ### A próbatest, a terhelési tengely és a szobahőmérsékletű vizsgálat A próbatest alakja meghatározza a szakítóvizsgálati adatok kiértékeléséhez használt méretbeli bemenő adatokat. | Összehasonlítási szempont | Sík próbatest | Kör keresztmetszetű próbatest | |---|---|---| | Keresztmetszet | Szélesség és vastagság | Kezdeti átmérő | | Kezdeti keresztmetszet számítása | A0 = w0t0 | A0 = πd0²/4 | | A cikkben jellemzően használt változat | ASTM szerinti sík szakítópróbatestek | Kör keresztmetszetű szakítópróbatestek | | A jelentés kulcsfontosságú követelménye | Szélesség, vastagság, mérőhossz | Átmérő, mérőhossz | Mérőszakasz **Mérőszakasz** A szakítópróbatest befogási végei közötti lecsökkentett rész, ahol az alakváltozásnak és a törésnek rendeltetésszerűen be kell következnie. A próbatestnek van egy csökkentett keresztmetszetű része, az úgynevezett mérőszakasz, amely a szakítógép befogópofáihoz illeszkedő, szélesebb végek között helyezkedik el. A kezdeti keresztmetszeti területét, A0, valamint a kezdeti mérőhosszát, L0, a terhelés megkezdése előtt meg kell mérni. A próbatestek lehetnek kör vagy lapos keresztmetszetűek, méreteiket, vállkialakításukat, befogási elrendezésüket és mérőhosszukat pedig az alkalmazandó szabvány határozza meg. A hengerlési iránnyal párhuzamosan kivágott lapos próbatest nem feltétlenül adja ugyanazt a nyúlást, mint az erre az irányra merőlegesen kivágott próbatest, mivel a hengerlés irányfüggő különbségeket hozhat létre a mikroszerkezetben és a mechanikai válaszban. #### Beállítási figyelmeztetés A próbatest középvonalát a gép tengelyével egy vonalban kell tartani. A beállítási hiba hajlítást okoz, míg a befogópofák megcsúszása, a sérült vállrészek vagy a felületi hibák torzíthatják a mért szakítási választ. A terhelési tengelynek át kell haladnia a próbatest tervezett középvonalán. Az eltolódás hajlítást hoz létre, ezért a mérőszakasz egyik oldalán nagyobb feszültség alakulhat ki, mint a másikon. A gép így olyan választ mér, amely egyaránt tükrözi a húzást és a nem kívánt hajlítást. A befogás megcsúszása, a nem megfelelően megmunkált vállrész, a felületi sérülés vagy a helytelenül kijelölt mérőhossz szintén módosíthatja az eredményt. Az ASTM E8/E8M-21 a fémes anyagok szobahőmérsékleten végzett húzóvizsgálatára vonatkozik. Eljárásokat tartalmaz a folyáshatár, a folyásponti nyúlás, a szakítószilárdság, a nyúlás és a keresztmetszet-csökkenés meghatározására. Az ISO 6892-1:2019 ugyanígy meghatározza a fémes anyagok szobahőmérsékletű szakítóvizsgálati módszerét, valamint az ebből a vizsgálatból meghatározható mechanikai tulajdonságokat. A „szobahőmérséklet” tehát a vizsgálat leírásának része, nem pedig elhagyható feltételezés. A felhevített próbatesten vagy magas hőmérsékletű kemencében kapott eredmény más vizsgálati feltételhez tartozik. Átlagos alakváltozási sebesség (s^-1) A NIST ASTM A1008 sorozat az átlagos alakváltozási sebesség négy nagyságrendjét öleli fel. A próbatestet monoton módon terhelik, de a terhelési sebesség számít. A szakítógép a szabványtól és az eljárástól függően a keresztfej sebességét, az alakváltozási sebességet vagy egy másik, sebességhez kapcsolódó paramétert szabályozhat. Az ASTM A1008 szerinti acél NIST-adatai 10−5, 10−3 és 10−1s−1 átlagos alakváltozási sebességeket tartalmaznak. Ezek között négy nagyságrendnyi különbség van. Nagyobb sebességeknél a mért folyási feszültség változhat, és a látszólagos folyáshatár, valamint a szakítószilárdság értéke is eltolódhat. ### A vizsgálatból meghatározott mechanikai tulajdonságok A mérnöki feszültséget az erő és a próbatest kezdeti keresztmetszeti területének hányadosaként számítják: σeng=FA0. A mérnöki alakváltozás a mérőhossz változásának és kezdeti értékének hányadosa: εeng=L−L0L0. A Michigan Technological University és a Georgia Tech ezeket a konvenciókat ugyanazon kezdeti keresztmetszeti területen és kezdeti mérőhosszon alapuló módon írja le. Következésképpen a mérnöki feszültség számítása során a próbatest elvékonyodásával a keresztmetszeti területet nem frissítik folyamatosan. Folyásponti nyúlás **Folyásponti nyúlás** Az a képlékeny megnyúlás, amely egy mérhető alakváltozási tartományban következik be, miközben a mérnöki feszültség közel állandó marad, vagy jellegzetes folyásponti mintázatot követ. A görbe kezdeti, egyenes szakasza a rugalmas, arányos viselkedést jelzi. A DOE Fundamentals Handbook egy tipikus szerkezeti acél mérnöki görbéjén az arányossági határt, a folyáshatárt, a maximális szilárdságot és a törési pontot azonosítja. A folyáshatár meghatározható jól elkülönülő folyáspont alapján, vagy egy előírt eltolt módszerrel, általában 0,2%-os bizonyítási vagy eltolt alakváltozás alkalmazásával, amikor nem jelenik meg éles folyáspont. Egyes acéloknál folyásponti nyúlás figyelhető meg: a próbatest mérhető alakváltozási tartományon keresztül képlékenyen nyúlik, miközben a feszültség közel állandó marad, vagy jellegzetes módon változik. Az ASTM E8/E8M-21 kifejezetten a vizsgálattal meghatározandó mennyiségek között említi a folyásponti nyúlást. A szakítószilárdságot, amelyet számos jelentésben maximális szakítószilárdságnak is neveznek, a legnagyobb mérnöki feszültség jelenti. Ez a lokalizált nyakazódás kezdetét megelőzően vagy annak környékén következik be. A nyakazódás megindulása után a nyaki rész tényleges területe tovább csökken, miközben a mérnöki feszültséget továbbra is A0 felhasználásával számítják; ezért a megrajzolt görbe csökkenhet akkor is, amikor a helyi valódi feszültség növekszik. Az MIT 2004-es laboratóriumi anyaga megkülönbözteti a mérnöki feszültség–alakváltozás görbéből meghatározott szakítószilárdságot a valódi szakítószilárdságtól, amely figyelembe veszi a keresztmetszet csökkenését. A nyúlás a megadott mérőhossz törés utáni maradó növekedése, százalékban kifejezve. Értéke nagymértékben függ a mérőhossztól: rövid mérőhossz esetén a lokalizált nyakazódás nagyobb arányban eshet a mérési szakaszba, ezért gyakran más százalékos érték adódik, mint hosszabb mérőhossz esetén. A keresztmetszet-csökkenést a kezdeti területből és a törési tartományban mérhető legkisebb végső területből számítják. Ez a lokalizált összehúzódást írja le, és nem azonos a nyúlással. A Syracuse University egyik kísérletében az ASTM szerinti lapos szakítópróbatesteket alkalmaztak a szénacél 1018 folyási feszültségének, maximális feszültségének és törési feszültségének meghatározására. Ez a példa megmutatja, miért kell még egy olyan közismert jelölést is, mint az 1018, a próbatestre és az eljárásra vonatkozó részletekkel együtt megadni. ### Miért elválaszthatatlan az eredmény a vizsgálati módszertől? #### A jelentett értékhez szükséges információk - **Anyag** Anyagminőség, termékállapot, valamint – ha rendelkezésre áll – a hőkezelés vagy a tétel adatai és a termékformája. - **Geometria** A próbatest alakja, méretei, irányítottsága, kezdeti keresztmetszete és mérőhossza. - **Vizsgálati feltétel** Hőmérséklet, alakváltozási sebességre vagy gépsebességre vonatkozó követelmény, valamint az alkalmazandó szabvány. - **Mérés** Extenzométer, keresztfej-elmozdulás, nyúlásmérő bélyeg vagy optikai mérési módszer. - **A jellemző meghatározása** A folyáspont, az eltolással meghatározott bizonyítófeszültség, a mérnöki feszültség, a valódi feszültség, a nyúlás és a keresztmetszet-csökkenés alkalmazott értelmezései. A „350 MPa acél folyáshatára” jellegű közölt érték hiányos. Az olvasónak ismernie kell az acélminőséget és a termék állapotát, a próbatest geometriáját, a terhelés irányát, a kezdeti területet, a mérőhosszt, a hőmérsékletet, az alakváltozási sebességre vagy a gépsebességre vonatkozó követelményt, az extenzométeres vagy elmozdulásmérési módszert, a folyáshatár meghatározásának módját, valamint az alkalmazandó szabványt. A mérési technika megváltoztathatja a görbét. Az ASTM A1008 szerinti NIST-vizsgálatban digitális képkorrelációval határozták meg az elmozdulást és az alakváltozást a megadott alakváltozási sebességeknél, nem pedig kizárólag a keresztfej elmozdulására támaszkodtak. A keresztfej elmozdulása magában foglalja a gép és a befogópofák megfelelőségéből eredő alakváltozást; ez automatikusan nem azonos a mérőszakaszon belüli deformációval. A National Bureau of Standards arról is beszámolt, hogy a rozsdamentes acélok és a nemvasfémek bizonyítási feszültségeit befolyásolhatja a korábbi képlékeny alakváltozás, a pihentetési idő, a belső feszültség és a hidegalakítási keményedés. Még nagyobb sebességeknél ez a megkülönböztetés hangsúlyosabbá válik. Egy NIST szerkezetiacél-jelentés nagy alakváltozási sebesség mellett mért görbéket mutat be egy 50 ksi előírt folyáshatárú, kerületi oszlopokhoz használt acélról. Ezek a görbék nem hasonlíthatók össze közvetlenül egy lassú, szobahőmérsékletű laboratóriumi görbével úgy, mintha csak az acélminőség számítana. A vizsgálati eredmény az acél, valamint egy meghatározott próbatest, módszer és vizsgálati feltétel együttesének mérése. Ha ezeket a meghatározásokat elhagyjuk, a szám elveszíti mérnöki jelentését. ## A mérnöki feszültség és a mérnöki alakváltozás számítása A szakítógép erőt és elmozdulást rögzít, a feszültség–alakváltozás görbéhez azonban ezeket a méréseket a próbatest meghatározott méretei alapján kell feldolgozni. Az általában ábrázolt mérnöki mennyiségek a próbatest terhelés előtti állapotára vonatkoznak, nem pedig annak folyamatosan változó alakjára. Ez a választás egyszerűvé teszi az eredmények kiszámítását és összehasonlítását, feltéve, hogy jelentik a próbatest geometriáját, mérőhosszát, a vizsgálati szabványt és a mérési módszert. ### Mérnöki feszültség: F osztva a kezdeti keresztmetszeti területtel A mérnöki feszültséget az alkalmazott húzóerő és a próbatest eredeti keresztmetszeti területének hányadosaként számítják: σe=FA0 A mérnöki feszültség és alakváltozás a próbatest eredeti méreteit használja. | Mennyiség | Mérnöki meghatározás | Szükséges kiinduló mérés | |---|---|---| | Feszültség | σe = F/A0 | Kezdeti keresztmetszet, A0 | | Alakváltozás | εe = (L − L0)/L0 | Kezdeti mérőhossz, L0 | | Sík próbatest keresztmetszete | A0 = w0t0 | Kezdeti szélesség és vastagság | | Kör keresztmetszetű próbatest keresztmetszete | A0 = πd0²/4 | Kezdeti átmérő | Itt σe a mérnöki feszültség, F a húzóerő, A0 pedig a vizsgálat megkezdése előtt mért keresztmetszeti terület. Téglalap keresztmetszetű lapos próbatest esetén: A0=w0⁢t0 ahol w0 a próbatest eredeti szélessége, t0 pedig az eredeti vastagsága. Kör keresztmetszetű próbatest esetén: A0=π⁢d024 ahol d0 a kezdeti átmérő. Az erőt rendszerint newtonban (N), a területet pedig négyzetmilliméterben (mm²) adják meg. Az így kapott feszültség mértékegysége N/mm², amely számszerűen megegyezik a megapascal (MPa) értékével, mivel 1N/mm2=1MPa. Ha az erőt kilonewtonban, a területet pedig négyzetmilliméterben adják meg, az MPa-ban történő számítás előtt az erőt newtonra kell átváltani. A feszültséget pascalban vagy font/négyzethüvelykben (psi) is meg lehet adni, de a mértékegység-átváltást következetesen kell alkalmazni. Az A0 használata szándékos. Amikor egy acél próbatestet húzóterhelésnek vetnek alá, a keresztmetszeti területe rendszerint először rugalmas összehúzódás, majd képlékeny alakváltozás következtében csökken. A befűződés kialakulása után a csökkenés egy kisebb tartományra koncentrálódik. A mérnöki feszültségnél a nevezőt nem számítják újra minden pillanatban; a mért erőt továbbra is a terhelés előtti állapotban fennálló területtel osztják. Ez az egyezmény minden görbepont számára közös referenciaállapotot biztosít. #### Mérnöki és valódi mennyiségek A mérnöki feszültség továbbra is az eredeti A0 keresztmetszetet használja. A valódi feszültség a pillanatnyi keresztmetszetet használja, ezért a mérnöki görbe a befűződés után csökkenhet, miközben a helyi valódi feszültség tovább növekszik. Az eredmény nem azonos a valódi feszültséggel. A valódi feszültség az aktuális területet használja, rendszerint σt=F/A alakban, ahol A az adott pillanatban fennálló helyi keresztmetszeti terület. Következésképpen a mérnöki görbe a maximális erő elérése után csökkenhet akkor is, ha a befűződött tartományban a helyi feszültség tovább növekszik. A Massachusetts Institute of Technology 2004-es laboratóriumi anyaga megkülönbözteti a mérnöki feszültség–alakváltozás görbéjéből meghatározott szakítószilárdságot a valódi szakítószilárdságtól, amely figyelembe veszi a keresztmetszet csökkenését. ### Mérnöki alakváltozás: a megnyúlás osztva a kezdeti mérőhosszal A mérnöki alakváltozás a mérőhossz változásának és az eredeti mérőhossznak a hányadosa: εe=L−L0L0 A Georgia Institute of Technology ezzel ekvivalens jelölést ad meg: εe=(l−l0)/l0. Ezekben a kifejezésekben L0, illetve l0 az eredeti mérőhossz, L, illetve l pedig a vizsgálat során mért mérőhossz. A különbségük, L−L0, a megnyúlás. Az alakváltozásnak nincs fizikai mértékegysége, mivel egy hosszúságot osztunk el egy hosszúsággal. Általában tizedes tört formájában írják fel, vagy 100-zal megszorozva százalékban adják meg. Ha az eredetileg 50,00 mm-es mérőhossz 0,25 mm-rel nő, akkor: εe=0.2550.00=0.005 vagyis a mérnöki alakváltozás 0,5%. Az eredeti mérőhossz akkor is a nevezőben marad, amikor a próbatest megnyúlt, mivel a mérnöki alakváltozás a kiindulási geometriához viszonyított, normált változás. Emiatt a megadott érték a meghatározott mérőhossztól, nem csupán a gép keresztfejének elmozdulásától függ. A 2 mm-es megnyúlás 50 mm-es mérőhosszon 4%-os, 100 mm-es mérőhosszon azonban csak 2%-os alakváltozást jelent. Ezért a megnyúlási eredmények nem hasonlíthatók össze megbízhatóan, ha a mérőhossz meghatározása eltérő. A Michigan Technological University a mérnöki alakváltozást az elmozdulás és a kezdeti mérőhossz hányadosaként adja meg, míg a mérnöki feszültséget a terhelés és a kezdeti keresztmetszeti terület hányadosaként határozza meg. Ezek a definíciók egyszerűek, de csak akkor reprodukálhatók, ha ismert L0, A0, valamint az elmozdulás mérésének módja. ### Mértékegységek, próbatestméretek és adatfeldolgozás Az adatfeldolgozás már az első erőérték rögzítése előtt megkezdődik. A kezelő rögzíti a próbatest típusát, szélességét, vastagságát vagy átmérőjét, valamint mérőhosszát, majd a megadott méretekből kiszámítja az A0 értékét. A szakítógép az erőt az idő vagy az elmozdulás függvényében szolgáltatja. Egy extenzométer, nyúlásmérő bélyeg vagy optikai rendszer biztosítja a mérőhossz változásának adatait. Minden rögzített adatpárt az F/A0 és (L−L0)/L0 kifejezésekkel dolgoznak fel, így állítják elő a mérnöki feszültség–alakváltozás görbét. Az elmozdulás mérésének módja lényeges. A keresztfej elmozdulása magában foglalja a befogók, a gépváz és más alkatrészek alakváltozását, míg egy extenzométer egy meghatározott mérőszakaszt mér. A digitális képkorreláció optikai úton képes mérni az elmozdulást és a helyi alakváltozási mezőket. A NIST ASTM A1008 szerinti acélvizsgálata 10−5, 10−3 és 10−1s−1 átlagos alakváltozási sebességeket vizsgált, és az elmozdulás, illetve az alakváltozás mérésére digitális képkorrelációt alkalmazott. A kapott görbe ezért mind a terhelési sebességhez, mind a mérési módszerhez kötődik. \[1\] \[1\] [**Standard Specification for Tension Testing of Metallic Materials**](https://store.astm.org/e0008_e0008m-21.html). ASTM International. ASTM International standard, 2021. \[2\] \[2\] [**Metallic materials — Tensile testing — Part 1: Method of test at room temperature**](https://www.iso.org/standard/78322.html). International Organization for Standardization. ISO standard, 2019. \[3\] \[3\] [**Properties of Metals**](https://engineeringlibrary.org/reference/properties-of-metals-doe-handbook). U.S. Department of Energy. DOE Fundamentals Handbook reference. Az ASTM E8/E8M-21 a fémes anyagok szobahőmérsékleten végzett szakítóvizsgálatára vonatkozik, és tárgyalja a folyáshatárt, a folyási pontnál bekövetkező megnyúlást, a szakítószilárdságot, a megnyúlást és a keresztmetszet-csökkenést. Az ISO 6892-1:2019 szintén meghatározza a fémes anyagok szobahőmérsékleten végzett szakítóvizsgálatát és az ennek során meghatározott mechanikai tulajdonságokat. Ezek a szabványok nem csupán az egyenleteket határozzák meg: szabályozzák a próbatest geometriáját, beállítását, mérőhosszát, terhelési sebességét és a jelentési eljárásokat is. Az U.S. Department of Energy tipikus szerkezetiacél-görbéje feltünteti az arányossági határt, a folyáshatárt, a maximális szilárdságot és a törési pontot, de mindegyik jelölés az ezt megelőző mérési és adatfeldolgozási folyamaton alapul. Egy görbe csak annyira reprodukálható, amennyire a tengelyei mögött álló méretek és módszerek reprodukálhatók. ## A mérnöki feszültség–alakváltozás görbe értelmezése A húzóvizsgálati görbe azt rögzíti, hogy egy meghatározott próbatest miként reagál a növekvő terhelésre. Nem az acélminőségek egyetemes rangsora. A közölt eredmény függ a próbatest alakjától, kezdeti keresztmetszetétől, mérési hosszától, a terhelési sebességtől, az extenzométertől vagy az elmozdulás mérésének módszerétől, a vizsgálati szabványtól, valamint a feszültség és az alakváltozás kiszámításához használt egyezménytől. A mérnöki feszültség–alakváltozás görbe esetében a mérnöki feszültség: σeng=FA0 ahol F az alkalmazott terhelés, A0 pedig a próbatest kezdeti keresztmetszete. A mérnöki alakváltozás: εeng=L−L0L0 ahol L0 a kezdeti mérési hossz, L pedig a terhelés során mért mérési hossz. Ezeket a meghatározásokat a Michigan Technological University és a Georgia Institute of Technology oktatási segédanyagai is ismertetik. Mivel a nevezőkben továbbra is a kezdeti keresztmetszet és hossz szerepel, a görbe nem mutatja közvetlenül a próbatest helyi feszültségének és alakváltozásának változását azt követően, hogy a próbatest zsugorodni kezd. Az ASTM E8/E8M-21 a fémes anyagok szobahőmérsékleten végzett húzóvizsgálatát, valamint a folyáshatár, a folyásponti nyúlás, a szakítószilárdság, a nyúlás és a keresztmetszet-csökkenés meghatározását szabályozza. Az ISO 6892-1:2019 szobahőmérsékletű húzóvizsgálati módszert ír elő, és meghatározza az abból nyerhető mechanikai tulajdonságokat. A görbét ezért a vizsgálati jegyzőkönyvvel együtt, és nem attól elkülönítve kell értelmezni. ### Rugalmas viselkedés és arányossági határ A kezdőpontban mind a terhelés, mind az alakváltozás nulla. A görbe első szakaszán a feszültség megközelítőleg az alakváltozással arányosan növekszik. Ha ebben a tartományban megszüntetjük a terhelést, a próbatest — a kisebb kísérleti hibáktól eltekintve — visszatér eredeti méreteihez. Ez rugalmas alakváltozás: az atomok közötti kötések elmozdulnak, de az anyagban nem halmozódik fel maradandó alakváltozás. Ennek a kezdeti egyenes szakasznak a meredeksége a Young-modulus, E: E=ΔσΔε Szokásos körülmények között vizsgált acél esetében ez a meredekség általában megközelíti a 200 GPa értéket, bár a mért érték változhat a beállítástól, az extenzométer pontosságától, a hőmérséklettől és az adatok kiválasztott szakaszától függően. Nem szabad összetéveszteni a folyáshatárral. A modulus a merevséget, a folyáshatár pedig a képlékeny alakváltozás kezdetéhez vagy előírt mértékéhez kapcsolódó feszültséget jellemzi. A DOE Fundamentals Handbook a szigorúan lineáris szakasz végét **arányossági határként** jelöli. Ezen a ponton túl a görbe részben még rugalmas maradhat, de már nem pontosan arányos. A közvetlenül az arányossági határ felett tehermentesített próbatest alakváltozásának nagy részét visszanyerheti, miközben kis mértékű maradandó megnyúlás marad vissza. A képlékeny alakváltozás kezdetét követően a teljes alakváltozás a rugalmas és a képlékeny alakváltozás összegeként írható fel: εtotal=εelastic+εplastic Ez a megkülönböztetés fontos a nyúlás értelmezésekor. A vizsgálógépen látható alakváltozás a teljes alakváltozás; tehermentesítéskor csak a rugalmas komponens szűnik meg. ![Az acél szakítóvizsgálatának eredményei és feszültség–nyúlás görbéi](/images/uploads/8599a62e-5909-4115-b869-92538391119e/wiki-inline-an-engineering-stress-strain-curve-for-steel-showing-the-proportional-region-upp-1920x1094.jpg)[](/images/uploads/8599a62e-5909-4115-b869-92538391119e/wiki-inline-an-engineering-stress-strain-curve-for-steel-showing-the-proportional-region-upp-1920x1094.avif "Kép nagyítása — Az acél szakítóvizsgálatának eredményei és feszültség–nyúlás görbéi")Yield strength may come from a visible yield point or from a defined offset construction. ### Folyáshatár és folyásponti nyúlás A szakítóvizsgálat folyamata a visszaalakuló alakváltozástól a képlékeny folyáson és a lokalizáción át a törésig halad. A folyás a jelentős képlékeny folyásba való átmenetet jelzi. Határozott folyásponttal rendelkező acél esetében a görbe egy felső folyáspontig emelkedhet, majd egy alsó folyáspontig eshet, ezután pedig viszonylag lapos szakaszon folytatódhat. Az ehhez kapcsolódó megnyúlást **folyásponti nyúlásnak** nevezik. A próbatest tovább hosszabbodik, miközben a mérnöki feszültség alig változik, és a Lüders-sávok végigterjedhetnek a mérési hosszon. Ez a viselkedés gyakran társul bizonyos kis széntartalmú acélokhoz, köztük egyes lemez- és szerkezeti termékekhez, de nem feltételezhető minden acélminőség vagy minden vizsgálati jegyzőkönyv esetében. Folyamatosan folyó acél esetében nem feltétlenül jelenik meg éles felső vagy alsó folyáspont. A hidegalakítás, a hőkezelési előzmények, a rácsközi szén- és nitrogéntartalom, az öregedés, a próbatest geometriája és az alakváltozási sebesség megváltoztathatja vagy megszüntetheti a folyásponti jelenséget. Ha nem mérhető határozott folyáspont, a szabvány előírhatja az eltolási módszer alkalmazását. Az ismert 0,2%-os egyezményes folyáshatárt úgy határozzák meg, hogy a kezdeti rugalmas szakasz meredekségével párhuzamos egyenest húznak, amelyet 0,002 értékű alakváltozással eltolnak; ennek a görbével alkotott metszéspontja adja a közölt értéket. A „folyáshatár” és a „0,2%-os egyezményes folyáshatár” nem tekinthető egymással felcserélhető megnevezésnek, kivéve, ha az alkalmazandó szabvány és a vizsgálati jegyzőkönyv egyértelművé teszi ezt a megfelelést. A National Bureau of Standards rozsdamentes acélokon és nemvasfémeken végzett egyezményes folyáshatár-vizsgálatokról szóló jelentése dokumentálja a korábbi képlékeny alakváltozás, a pihentetési időszakok, a belső feszültség és a felkeményedés hatását az ilyen mérésekre. A folyást követően a képlékeny alakváltozás felhalmozódik. Bármely ponton végzett tehermentesítés rugalmas visszaalakulást eredményez, de a próbatest hosszabb és — megfelelő mértékű terhelés után — keskenyebb marad, mint kezdetben. Újraterheléskor a görbe eltolódott pályát követhet a felkeményedés következtében. ### Szakítószilárdság, befűződés és törés A folyásponti nyúlást követően — illetve folyamatos folyás esetén, amikor nincs platószakasz — a görbe általában ismét emelkedik, mivel az alakváltozási keményedés növeli a további képlékeny alakváltozáshoz szükséges feszültséget. A legnagyobb mérnöki feszültség a **szakítószilárdság** (*ultimate tensile strength*, UTS), amelyet a DOE Fundamentals Handbook **végső szilárdságnak** (*ultimate strength*) nevez. Kiszámítása a kezdeti keresztmetszettel, A0-lal történik, annak ellenére, hogy a próbatest ekkor már megnyúlt, és keresztmetszete megváltozott. A UTS elérésekor rendszerint megkezdődik a lokalizált alakváltozás. A mérési szakaszban befűződés alakul ki, és az alakváltozás egy kisebb térfogatra koncentrálódik. A befűződött rész tényleges keresztmetszete gyorsan csökken, ezért a helyi valódi feszültség tovább növekedhet akkor is, amikor a mérnöki görbe lefelé tart. A leszálló ág tehát nem azt jelenti, hogy az anyag helyi ellenálló feszültsége egyszerűen eltűnt; a jelenség a kezdeti keresztmetszet mérnökifeszültség-számításban való alkalmazását tükrözi. A MIT 2004-es Civil Engineering Materials Laboratory jegyzetei megkülönböztetik a mérnöki görbéből meghatározott szakítószilárdságot a valódi szakítószilárdságtól, amely figyelembe veszi a keresztmetszet csökkenését. Ez a megkülönböztetés különösen fontos különböző mérési hosszúságú vagy eltérő keresztmetszet-csökkenést mutató képlékeny acélok összehasonlításakor. A végső pont a törés, amelyet a DOE kézikönyve a befűződési szakasz után azonosít. A közölt nyúlást és keresztmetszet-csökkenést jelentősen befolyásolja a mérési hossz, a próbatest geometriája, a törés helye, valamint az, hogy a törött darabokat miként illesztik ismét össze. A Syracuse University 1018-as szénacélon végzett kísérlete például ASTM szerinti lapos húzópróbatesteket alkalmazott a folyási feszültség, a végső feszültség és a törési feszültség meghatározására; ezek az értékek az adott, meghatározott vizsgálati konfigurációt írják le, nem pedig egy absztrakt, kizárólag az acélminőséghez kötött tulajdonságot. Az alakváltozási sebesség és a mérési módszer szintén megváltoztatja a görbét. A NIST ASTM A1008 acélon végzett vizsgálatokról számolt be 10−5, 10−3 és 10−1s−1 átlagos alakváltozási sebesség mellett, digitális képkorrelációt alkalmazva az elmozdulás és az alakváltozás mérésére. A NIST meghatározott, 50 ksi folyáshatárral rendelkező, kerületi oszlopokhoz használt acél nagy alakváltozási sebességű görbéit is közzétette. Az ilyen körülmények között kapott görbéket nem szabad közvetlenül összehasonlítani egy lassú, extenzométeren alapuló szobahőmérsékletű vizsgálattal anélkül, hogy először ellenőriznénk a szabványt és a meghatározásokat. ## Folyáshatár, egyezményes folyáshatár és a „folyás” jelentése A „folyás” nem minden acél feszültség–alakváltozás görbéjének egyetemes jellemzőjét jelöli. A túlnyomórészt visszaalakuló alakváltozásból a tehermentesítés után is fennmaradó alakváltozásba való átmenetet írja le, de a közölt érték attól függ, hogyan jelenik meg ez az átmenet, és melyik szabvány milyen szabályt ír elő. Az ASTM E8/E8M-21 a fémek szobahőmérsékletű húzóvizsgálatát, valamint a folyáshatár, a folyásponti nyúlás, a szakítószilárdság, a nyúlás és a kontrakció meghatározását tárgyalja. Az ISO 6892-1:2019 hasonló szobahőmérsékletű szakítóvizsgálati módszert határoz meg, a fogalmakat és a jelentési követelményeket azonban továbbra is az irányadó szabványból kell értelmezni, nem pedig egy ismerős grafikon alapján kikövetkeztetni. A szokásos mérnöki mennyiségek már önmagukban is egy konvenciót írnak elő. A mérnöki feszültség F/A0, ahol F a terhelés, A0 pedig a próbatest kezdeti keresztmetszeti területe; a mérnöki alakváltozás (l−l0)/l0, amely a kezdeti mérési hosszon, l0-n alapul. A Michigan Technological University és a Georgia Tech ezeket a definíciókat ismerteti. A közölt folyáshatár ezért egy próbatesthez, annak geometriájához, a mérési hossz meghatározásához, a terhelési sebességhez, a mérőrendszerhez és a meghatározott értelmezéshez tartozik — nem egy, a vizsgálattól elszakított absztrakt görbéhez. ### Folyásponti viselkedés és a meghatározott folyáshatár Egyes kis széntartalmú acélok jól látható folyásponti jelenséget mutatnak. A görbe eléri a felső folyáspontot, visszaesik, majd a képlékeny alakváltozás egy alsó, viszonylag sík tartományán halad tovább. A Lüders-sávok e nyúlás során végighaladhatnak a mérési hosszon. Ilyen viselkedés esetén úgy tűnik, hogy az anyag egy felismerhető eseményen keresztül „folyik”, ezért az alkalmazandó módszer szerint közölhető a felső vagy az alsó folyáshatár, a folyásponti nyúlás és az ezekhez kapcsolódó mennyiségek. Más acélok nem mutatnak éles terhelésesést. A rozsdamentes acélok, számos nagyobb szilárdságú acélminőség, valamint az eltérő körülmények között vizsgált acélok fokozatosan mehetnek át a rugalmas alakváltozásból a képlékeny alakváltozásba. Ilyenkor nincs védhető módon kijelölhető egyetlen pont pusztán egy törés keresése alapján. A proporcionalitási határ, amely a feszültség és az alakváltozás közötti szigorú arányosság végét jelöli, szintén nem azonos automatikusan a folyáshatárral. Az U.S. Department of Energy Fundamentals Handbook kiadványa a proporcionalitási határt, a folyáshatárt, a maximális szilárdságot és a törési pontot egy tipikus szerkezeti acél mérnöki görbéjén helyezi el, ezek a megjelölések azonban egymástól különböző tulajdonságokat jelölnek. A különbségtétel azért lényeges, mert egy görbe lehet sima, miközben mégis formálisan meghatározott folyáshatárértéket ad. Az ASTM E8/E8M-21 lehetővé teszi a folyásponti viselkedésen alapuló jelentéstételt, ha ez a viselkedés jelen van, és meghatározott eljárásokat ír elő, ha hiányzik. Az ISO 6892-1:2019 hasonlóképpen meghatározza a vizsgálattal meghatározható mechanikai tulajdonságokat, de az alkalmazott módszer és a kiválasztott paraméter szabályozza az eredményt. Önmagában egy diagram nem bizonyítja, hogy melyik definíciót alkalmazták. ### Egyezményes folyáshatár és eltolásos szerkesztések #### A 0.2%-os bizonyítófeszültség meghatározásának menete 1. **1. A rugalmas meredekség meghatározása** Határozza meg a feszültség–alakváltozás görbe kezdeti meredekségét. 2. **2. Az eltolás beállítása** Toljon egy párhuzamos egyenest a 0.002 értékű, azaz 0.2%-os alakváltozáshoz. 3. **3. A metszéspont meghatározása** Az eltolási egyenes és a terhelési görbe metszéspontja határozza meg a bizonyítófeszültséget. 4. **4. A módszer jelentése** Adja meg a szabványt, a jelet, az eltolást, a meredekség meghatározását és az elfogadási eljárást. Az egyezményes folyáshatár reprodukálható helyettesítő értéket biztosít, ha nincs egyértelmű folyáspont. A vizsgálat során rögzítik a terhelési görbét, majd meghatározzák azt a feszültséget, amely tehermentesítés után előírt maradó alakváltozást eredményez. Gyakori konstrukció a 0,2%-os eltolásos módszer: a kezdeti rugalmas meredekséggel párhuzamos egyenest a 0,002 alakváltozási értékből indítják, és a görbével való metszéspont adja a 0,2%-os egyezményes folyáshatárt, amelyet ISO-jelölés szerint gyakran Rp0.2 formában írnak fel. A pontos jel, az eltolás mértéke, a meredekség meghatározása és az elfogadási eljárás a szabványtól és az anyagspecifikációtól függ. Ez szerkesztési konstrukció, nem pedig pontosan 0,2%-os alakváltozásnál bekövetkező hirtelen fizikai esemény. A 0,2%-os egyezményes folyáshatár és az alsó folyáspont különböző kérdésekre ad választ. Az első azt kérdezi, hogy mely feszültség felel meg egy meghatározott maradó alakváltozási kritériumnak; a második az anyag megfigyelt terhelési válaszának egy jellemzőjét azonosítja. Ha mindkettőt egyszerűen „folyáshatárnak” nevezzük, az elfedheti ezt a különbséget. A National Bureau of Standards rozsdamentes acélokra és nemvas fémekre vonatkozó, egyezményes folyáshatárokról szóló jelentése rámutat, miért igényelnek az ilyen eredmények gondos értelmezést. A korábbi képlékeny alakváltozás módosíthatja a későbbi terhelési görbét, és az újraterhelés előtt pihentetett próbatest más egyezményes folyáshatárt mutathat, mint a folyamatosan vizsgált próbatest. A belső feszültség szintén befolyásolja a maradó alakváltozás látszólagos kezdetét: a húzó- és nyomómaradó feszültségek miatt az egyik irányban hamarabb kezdődhet meg a folyás, mint a másikban. A közölt egyezményes folyáshatár ezért érzékeny a próbatest előéletére, nem csupán az ötvözet összetételére. A mérési döntések további réteget adnak a kérdéshez. Az NIST ASTM A1008 szerinti vizsgálatai 10−5, 10−3 és 10−1s−1 átlagos alakváltozási sebességet alkalmaztak, a hely- és alakváltozás mérésére pedig digitális képkorrelációt használtak. Ezek lényegileg különböző vizsgálatok, még akkor is, ha a névleges acélminőség változatlan. A keresztfej elmozdulásának leolvasása magában foglalhatja a gép és a befogók megfelelőségét, míg a mérési hosszra szerelt extenzométer vagy a digitális képkorrelációs rendszer más mennyiséget mér. ### Alakváltozási keményedés, pihentetési időközök és belső feszültség A kezdeti képlékeny folyás után az acél gyakran alakváltozási keményedést mutat: a további képlékeny alakváltozáshoz növekvő feszültség szükséges, mivel a diszlokációk kölcsönhatásai növelik az alakváltozással szembeni ellenállást. A görbe ezért egy folyási plató után vagy az egyezményes folyáshatár elérése után emelkedik. Ez nem újabb folyáspont, hanem annak az anyagnak a változó folyási feszültsége, amelynek mikroszerkezete és belső feszültségi állapota már megváltozott. Egy alakváltozási keményedést szenvedett próbatest tehermentesítésekor alakváltozásának egy része visszaalakul, miközben a képlékeny alakváltozás megmarad. Az újraterhelés eltolódott rugalmas pályát követhet, és nagyobb látszólagos egyezményes folyáshatárt eredményezhet. A pihentetési időköz lehetővé teheti a helyreállási folyamatokat vagy az alakváltozási öregedéssel kapcsolatos változásokat, ezért a későbbi válasz nem feltétlenül egyezik meg az azonnali újraterhelés során tapasztalttal. A National Bureau of Standards egyezményes folyáshatárról szóló jelentése ezeket a hatásokat központi kísérleti változókként kezeli, nem pedig kisebb zavaró tényezőkként. Ezért csak akkor van értelme annak a kijelentésnek, hogy „az A acél folyáshatára nagyobb, mint a B acélé”, ha a két érték azonos vizsgálati szabványhoz, hőmérséklethez, alakváltozási sebességhez, próbatest-geometriához, mérési hosszra vonatkozó meghatározáshoz és folyási kritériumhoz tartozik. Az NIST szerkezeti acélokról szóló jelentése például nagy alakváltozási sebességű görbéket közöl egy 50 ksi folyáshatárra specifikált, kerületi oszlopokhoz használt acélról; ez a megjelölés nem teszi az értéket felcserélhetővé egy lassan vizsgált, 0,2%-os egyezményes folyáshatárral. A folyás egy mért válaszra alkalmazott, közölt definíció. E két rész nélkül a szám nem teljes. ## Mérnöki görbék és valódi feszültség–alakváltozási görbék A szakítóvizsgálati diagram nem egyetlen, magától értetődő anyagjellemzőt mutat. Alakja részben attól függ, hogy az erőt, a megnyúlást és a próbatest méreteit miként alakítják át feszültséggé és alakváltozássá. Az ASTM E8/E8M-21 a fémes anyagok szobahőmérsékleten végzett húzóvizsgálatát, valamint a folyáshatár, a folyási nyúlás, a szakítószilárdság, a nyúlás és a keresztmetszet-csökkenés meghatározását szabályozza. Az ISO 6892-1:2019 hasonló, fémes anyagokra vonatkozó szobahőmérsékletű szakítóvizsgálati módszert ír elő, és meghatározza az abból nyert mechanikai tulajdonságokat. Egyik szabvány sem teszi szükségtelenné annak megadását, hogy melyik feszültség–alakváltozási konvenciót alkalmazták. A mérnöki feszültséget az alkalmazott erő és a próbatest eredeti keresztmetszeti területének hányadosaként számítják: σeng=FA0 A mérnöki alakváltozás az eredeti mérőhosszt használja: εeng=L−L0L0 Ezeket a definíciókat a Michigan Technological University és a Georgia Tech oktatási segédanyagai is megadják; a Georgia Tech a mérnöki feszültséget F/A0, a mérnöki alakváltozást pedig (l−l0)/l0 formában írja fel. A próbatest a vizsgálat során jelentősen vékonyabbá és hosszabbá válhat, a mérnöki számítás azonban továbbra is A0-t és L0-t használja. Ez a választás egyszerűvé teszi az eredmények összehasonlítását, feltéve, hogy a próbatest geometriáját, mérőhosszát, az alkalmazott szabványt és a vizsgálati eljárást szintén megadják. ### Miért csökkenhet a mérnöki feszültség a nyakadás megindulása után? A nyakadás előtt az alakváltozás a mérőhossz mentén közelítőleg egyenletes. A terhelést a teljes redukált keresztmetszet viseli, a képlékeny alakváltozási keményedés pedig növelheti a további megnyújtáshoz szükséges erőt. A mérnöki görbén ez a folyást követően növekvő feszültségként jelenik meg egészen addig, amíg a terhelés el nem éri maximumát. Ennek a maximális terhelésnek az A0-val való osztása adja a mérnöki szakadási szakítószilárdságot, amelyet gyakran szakítószilárdságnak vagy végső szilárdságnak neveznek. A nyakadás megváltoztatja az alakváltozás mintázatát. Egy helyi tartomány gyorsabban kezd összehúzódni, mint a mérőhossz többi része, és a nyakban kisebb keresztmetszeti terület alakul ki. Ezt követően a próbatest már nem egyenletesen deformálódik. A képlékeny alakváltozási keményedés továbbra is növeli a helyi folyási feszültséget, a csökkenő keresztmetszeti terület azonban gyorsabban csökkentheti a teljes terhelést, mint amennyire a keményedés növeli az anyag deformálásához szükséges feszültséget. Mivel a vizsgálógép a terhelést rögzíti, a mérnöki feszültség pedig egyszerűen a terhelés és a változatlan A0 hányadosa, a megrajzolt mérnöki feszültség csökken. Ez a csökkenés nem jelenti azt, hogy az alakváltozás megszűnt, vagy hogy az anyag hirtelen teljesen elveszítette volna a helyi képlékeny folyással szembeni ellenállását. Azt jelenti, hogy a próbatest által viselt globális terhelés csökkent. A nyakon belüli helyi anyag továbbra is növekvő feszültséget és alakváltozást szenvedhet el. Az U.S. Department of Energy Fundamentals Handbook egy szerkezeti acél tipikus mérnöki feszültség–alakváltozási görbéjén az arányossági határt, a folyáshatárt, a végső szilárdságot és a törési pontot azonosítja; ezért a végső szilárdság és a törés közötti leszálló ág a választott ábrázolás jellemzője, nem pedig a próbatest minden pontján fennálló egyenletes anyagviselkedés közvetlen leképezése. Ez a különbségtétel fontos a különböző anyagminőségek vagy vizsgálatok összehasonlításakor. A nagyobb mérnöki szakadási szakítószilárdságú acél nem feltétlenül visel el nagyobb helyi feszültséget a nyakadás utáni alakváltozás minden szakaszában. Az eredmény az eredeti keresztmetszeti területtől, a próbatest alakjától, a mérőhossztól, a terhelési sebességtől, a beállítástól és attól a helytől is függ, ahol az alakváltozást mérik. ![Az acél szakítóvizsgálatának eredményei és feszültség–nyúlás görbéi](/images/uploads/c5b8563f-3d70-4998-8aaa-46aa21974455/wiki-inline-a-steel-tensile-specimen-shown-before-loading-during-uniform-elongation-and-afte-1920x1288.jpg)[](/images/uploads/c5b8563f-3d70-4998-8aaa-46aa21974455/wiki-inline-a-steel-tensile-specimen-shown-before-loading-during-uniform-elongation-and-afte-1920x1288.avif "Kép nagyítása — Az acél szakítóvizsgálatának eredményei és feszültség–nyúlás görbéi")Engineering stress uses the original area, while true stress uses the current load-bearing area. ### Pillanatnyi keresztmetszeti terület és valódi feszültség A mérnöki és a valódi görbék ugyanazt a vizsgálatot írják le, eltérő keresztmetszeti és hosszreferenciák használatával. | Értelmezés | Feszültségmeghatározás | Alakváltozás-meghatározás | Fő korlátozás | |---|---|---|---| | Mérnöki | σeng = F/A0 | εeng = (L − L0)/L0 | Az eredeti keresztmetszetet és mérőhosszt használja | | Valódi | σtrue = F/Ai | εtrue = ln(L/L0) | Aktuális geometriai és helyi alakváltozási adatokat igényel | | Egységes átszámítás | σtrue = σeng(1 + εeng) | εtrue = ln(1 + εeng) | Leginkább az egyenletes alakváltozás előtt vagy annak során megalapozott; a befűződés után megbízhatatlan | A valódi feszültség a terhelést az adott pillanatban viselő területtel számol: σtrue=FAi ahol Ai a pillanatnyi keresztmetszeti terület. A valódi alakváltozást általában úgy definiálják, hogy az inkrementális megnyúlást az aktuális hosszon integrálják: εtrue=ln⁢(LL0) Egyenletes alakváltozás esetén a mérnöki és a valódi mennyiségek a következőképpen kapcsolhatók össze: σtrue=σeng⁢(1+εeng) és εtrue=ln⁢(1+εeng) Ezek az átszámítások csak addig hasznosak, amíg az alakváltozás kellően egyenletes, és a szükséges feltételezések érvényesek. Nem jelentenek általános korrekciót a nyakadás után kapott minden egyes pontra. \[4\] \[4\] [**Civil Engineering Materials Laboratory: Laboratory 2**](https://ocw.mit.edu/courses/1-103-civil-engineering-materials-laboratory-spring-2004/e9253657127a6630f10b61b392b1d2d9_lab_2.pdf). Massachusetts Institute of Technology. MIT OpenCourseWare laboratory material, 2004. A MIT 2004-es Civil Engineering Materials Laboratory segédanyaga kifejezetten megkülönbözteti a mérnöki feszültség–alakváltozási görbéből meghatározott szakítószilárdságot a valódi szakítószilárdságtól, amely figyelembe veszi a keresztmetszet csökkenését. A különbség a törés közelében jelentős lehet, mivel a helyi nyak keresztmetszete jóval kisebb lehet A0-nál. Ha egy 20 kN nagyságú erő hat egy eredetileg 100mm2 területű keresztmetszetre, a mérnöki feszültség 200 MPa. Ha a tényleges nyakkeresztmetszet területe abban a pillanatban 50mm2, akkor az ezen a területen alapuló névleges helyi valódi feszültség 400 MPa. A két szám ugyanazt az erőt írja le, de eltérő területdefiníciókat használ. Az Ai meghatározása nem egyszerű. Egy extenzométer egy mérőhosszra vonatkozó átlagos megnyúlást mérhet, míg a digitális képkorreláció képes felbontani a helyi elmozdulási és alakváltozási mezőket. Az ASTM A1008 szerinti acél vizsgálata során a NIST 10−5, 10−3 és 10−1s−1 átlagos alakváltozási sebesség mellett végzett vizsgálatokról számolt be, és az elmozdulás, valamint az alakváltozás mérésére digitális képkorrelációt alkalmazott. Így a látszólagos görbe egyszerre tükrözi az anyag válaszát, valamint a választott mérési módszert és alakváltozási sebességet. ### Egyenletes alakváltozás, nyakadás és a nyakadás utáni értelmezés A mérnöki adatokból valódi feszültség–alakváltozási adatokra végzett hagyományos átszámítás az egyenletes alakváltozás tartományában, egészen a nyakadás kezdetéig a leginkább megalapozott. A maximális mérnöki terhelés húzóterhelés esetén a diffúz nyakadás szokásos kezdetét jelzi, bár a helyi viszonyok és az anyagszerkezet megnehezíthetik ennek értelmezését. E pont előtt egyetlen keresztmetszet és egyetlen mérőhossz-mérés ésszerűen reprezentálhatja az aktív próbatest jelentős részét. A nyakadás megindulása után az alakváltozási mező erősen lokalizálttá válik. A keresztmetszet a nyak mentén változik, a felület görbületet vesz fel, és a feszültségállapot már nem tisztán egytengelyű. A nyak közelében lévő anyagot az axiális feszültség mellett keresztirányú feszültségek is terhelhetik. Következésképpen a mérnöki feszültség 1+εeng-szel való megszorzása a maximális terhelés után nem állít elő megbízható helyi valódi feszültséggörbét. A nyakadás utáni átszámításhoz megfelelő helyi geometriai és alakváltozási adatok szükségesek: például a nyak változó minimális átmérője vagy keresztmetszeti területe, a helyi alakváltozás mérése, továbbá szükség esetén a nyak görbületére és az ebből eredő többtengelyű feszültségállapotra vonatkozó korrekció. A törési keresztmetszet területének mérése támogathatja a keresztmetszet-csökkenés számítását, de nem rekonstruálja a nyakadás utáni teljes előzményt. Az egyenletes alakváltozásra vonatkozó egyenletek kritikátlan alkalmazása ezért fizikailag félrevezető értékeket rendelhet a leszálló ághoz. A jelentéseknek meg kell adniuk, hogy a görbék mérnöki vagy valódi görbék-e, hogyan mérték a területet és az alakváltozást, valamint hogy a nyakadás hol teszi érvénytelenné az egyenletességre vonatkozó feltételezéseket. Ez a pontosság különösen fontos a szokásos szobahőmérsékletű eredmények és a nagy sebességű adatok összehasonlításakor; egy NIST által készített, szerkezeti acélról szóló jelentés például 50 ksi megadott folyáshatárú, kerületi oszlopokhoz használt acél nagy alakváltozási sebességű görbéit mutatja be. A görbe megnevezése csak a kezdet. A definíciók és a vizsgálati feltételek határozzák meg, hogy az ábrázolt számok mit jelentenek. ## Hogyan változtatja meg az alakváltozási sebesség a jelentett acélválaszt Az alakváltozási sebesség az a sebesség, amellyel a húzóvizsgálati próbatest deformálódik; ezt rendszerint reciprok másodpercben (s⁻¹) adják meg. Az acélminőség, a próbatest geometriája, a hőmérséklet, valamint a feszültség–alakváltozás ábrázolásának konvenciója mellett ennek is szerepelnie kell minden vizsgálat leírásában. Az 10−5s−1 értéknél mért görbe nem cserélhető fel automatikusan az 10−1s−1 értéknél mért görbével, még akkor sem, ha mindkét próbatest ugyanabból az acélolvasztásból származik. Ennek oka fizikai és eljárási természetű egyaránt. A képlékeny deformációhoz diszlokációmozgás szükséges, ez pedig kölcsönhatásban van az akadályok leküzdésére rendelkezésre álló idővel, a lokális feszültségkoncentrációk kialakulásával, valamint az alakváltozásnak a mérési hosszon való terjedésével. Emiatt a jelentett görbe megváltozhat a folyáshatár környezetében, a folyáshatár utáni meredekségében, a szakítószilárdságában és a látszólagos duktilitásában. Az egyes változások mértékét az adott anyagra és vizsgálati feltételekre vonatkozóan kell meghatározni; nem szabad őket valamennyi acélra érvényes, univerzális százalékos értékként kezelni. ### A NIST ASTM A1008 alakváltozási sebességsorozata A NIST az ASTM A1008 acélt 10^-5, 10^-3 és 10^-1 s^-1 átlagos alakváltozási sebességen vizsgálta. Strong evidence A National Institute of Standards and Technology egyik vizsgálata ASTM A1008 acél alkalmazásával teszi kézzelfoghatóvá az összehasonlítást. A vizsgálatokat 10−5, 10−3 és 10−1s−1 átlagos alakváltozási sebességen végezték. Ezek a sebességek négy nagyságrendet fognak át, bár a vizsgálati jelölések három diszkrét állapotot, nem pedig folytonos anyagtörvényt képviselnek. A kapott adatok megmutatják, miért hiányos az olyan görbeábra-felirat, amely nem tünteti fel az alakváltozási sebességet. A leglassabb állapot a viszonylag hosszú idő alatt felhalmozódó deformációt jelenti, míg az 10−1s−1 értékű sebesség jóval gyorsabban kényszeríti ki a deformációt. A változás nem pusztán a grafikon vízszintes irányú eltolódása. A folyás kezdete és az azt követő folyási viselkedés eltolódhat, továbbá a görbe alakja is megváltozhat, ahogy a képlékeny alakváltozás egyre lokalizáltabbá válik. Következésképpen az egyik sebességnél jelentett folyáshatár eltérhet a másik sebességnél kapott értéktől, még akkor is, ha ugyanazt a mérnöki feszültségen alapuló számítást alkalmazzák. A NIST digitális képkorrelációt (DIC) is alkalmazott az elmozdulás és az alakváltozás mérésére. Ez a részlet fontos. A keresztfej elmozdulásának jele magában foglalja a vizsgálógép rugalmasságából eredő megfelelést, és a tervezett mérési szakaszon kívüli deformációt is tartalmazhat; a DIC ezzel szemben a felület lokális elmozdulását méri, és feltárhatja az alakváltozás koncentrációját. Ezért két laboratórium eltérő megjelenésű alakváltozási görbéket jelenthet, mivel nem ugyanazokat a fizikai mennyiségeket mérték, nem pedig azért, mert az acél eltérően viselkedett. A szokásos mérnöki definíciók továbbra is fontosak. A mérnöki feszültség a terhelés és a próbatest kezdeti keresztmetszeti területének hányadosa, F/A0, a mérnöki alakváltozás pedig a mérési hossz változásának és a kezdeti mérési hosszúságnak a hányadosa, (l−l0)/l0, a Georgia Tech és a Michigan Technological University leírása szerint. Ezek a definíciók nem szüntetik meg a sebességfüggést. Csupán meghatározzák, hogyan alakítják át a mért terhelést és elmozdulást az ábrázolt koordinátákká. ### Sebességérzékenység a folyási és folyási deformációs viselkedésben A folyás különösen érzékeny arra, hogyan végzik el és értelmezik a vizsgálatot. Az ASTM E8/E8M-21 a szobahőmérsékleten végzett húzóvizsgálatra, valamint a folyáshatár, a folyási pont megnyúlása, a szakítószilárdság, a nyúlás és a keresztmetszetcsökkenés meghatározására vonatkozik. A folyáshatár értékét az anyag válaszától és a jelentési eljárástól függően meghatározott folyási pontból, folyási platóból vagy eltolt egyenes módszerével lehet venni. Ha az alakváltozási sebesség megváltoztatja a rugalmas és a képlékeny deformáció közötti átmenetet, a választott folyáshatár-mutató már azelőtt megváltozhat, hogy a későbbi folyási görbét figyelembe vennénk. A folyáshatár elérése után az alakváltozási sebesség befolyásolhatja a képlékeny folyás fenntartásához szükséges feszültséget. Gyorsabb vizsgálat esetén a próbatestnek adott képlékeny alakváltozásnál nagyobb feszültségre lehet szüksége, mint lassabb vizsgálatnál. Ez a megállapítás a NIST ASTM A1008 sorozatában vizsgált válasz jellegét írja le, nem pedig minden acélminőségre, hőmérsékletre vagy sebességtartományra érvényes merev szabályt. A hatás a görbe különböző szakaszain is eltérhet: a folyáshatár környezetében bekövetkező mérsékelt változás nem jelzi előre az egyenletes folyás, a nyakadás vagy a törési alakváltozás változását. A mérés helye a látszólagos sebességérzékenység további forrása. Ha az alakváltozást hosszú mérési hosszon átlagolják, a lokális nyakadás felhígulhat a jelentett alakváltozásban. Ha a DIC kisebb tartományt követ, a lokalizáció korábban és erőteljesebben jelenik meg. A mérnöki feszültség emellett az eredeti keresztmetszeti területet használja, ezért nem mutatja a nyakadás során bekövetkező pillanatnyi területcsökkenést. Az MIT megkülönbözteti ezt a mérnöki szakítószilárdságot a valódi szakítószilárdságtól, amely figyelembe veszi a keresztmetszet csökkenését. Ezért a sebességet, az alakváltozás definícióját és a területre vonatkozó konvenciót együttesen kell értelmezni. ### Közel statikus vizsgálatok és nagy alakváltozási sebességű adatok A szokásos szobahőmérsékletű húzóvizsgálatok többsége közel statikus. Az ASTM E8/E8M-21 és az ISO 6892-1:2019 szobahőmérsékleti módszereket határoz meg fémes anyagokhoz, de egy szabványos módszer nem teszi az összes eredményt sebességfüggetlenné. A vizsgálati sebesség, az alakváltozási sebesség szabályozásának módszere, a mérési hossz, az extenzométer- vagy DIC-rendszer, valamint a választott anyagjellemző-definíció továbbra is befolyásolja a jelentett választ. A nagy alakváltozási sebességű szerkezeti vizsgálat másfajta összehasonlítást jelent. Egy NIST szerkezeti acélokról szóló jelentése nagy alakváltozási sebességnél felvett húzófeszültség–alakváltozás görbéket mutat be egy 50 ksi névleges folyáshatárú kerületi oszlop acéljára. Ezek a görbék a szokásos laboratóriumi húzóvizsgálattól nagymértékben eltérő terhelési feltételeket jellemeznek. Céljuk az acél gyors deformáció melletti viselkedésének leírása, amely a szerkezeti események elemzése szempontjából releváns, nem pedig a szobahőmérsékletű minősítési görbe helyettesítése. Egy közel statikus görbét nem szabad ráhelyezni erre a nagy sebességű adathalmazra, majd egyszerű szilárdsági rangsorként értelmezni. A próbatestek, a terhelési sebességek, a mérőműszerek és esetleg a görbefeldolgozási eljárások is eltérhetnek. Még ha mindkét ábra mérnöki feszültséget és mérnöki alakváltozást használ is, a tengelyek egyezése nem jelenti a vizsgálatok egyezését. A gyakorlati szabály szigorú: a görbéket csak akkor szabad összehasonlítani, ha az alakváltozási sebességek megegyeznek, vagy a sebességeket egyértelműen meg kell adni, és a különbséget az eredmény részeként kell megvitatni. A sebesség megadása nélküli húzóvizsgálati érték csak részleges mérés. ## Az alakváltozás mérése: a keresztfej elmozdulása, nyúlásmérés és digitális képkorreláció Egy szakítógép közvetlenül nem méri az alakváltozást, kivéve, ha alakváltozásmérő eszközt szerelnek fel, vagy optikai módszert alkalmaznak. Elsődleges mérési értéke az erő, miközben a keresztfej rögzíti, hogy a gép mozgó eleme milyen távolságot tesz meg. Ez a távolság átszámítható látszólagos alakváltozássá, de nem jelenti automatikusan az acél mérőszakaszának megnyúlását. ### A mérőhosszhoz tartozó alakváltozás és a gép elmozdulása A mérnöki fajlagos alakváltozást egy meghatározott mérőhossz alapján definiálják: εeng=L−L0L0 ahol L0 a kezdeti mérőhossz, L pedig a mérőjelek közötti aktuális távolság. A mérnöki feszültség a kezdeti keresztmetszeti területet használja: σeng=FA0 Ezeket a definíciókat a Michigan Technological University és a Georgia Tech oktatási segédanyagai is megadják: a mérnöki feszültséget F/A0, a mérnöki fajlagos alakváltozást pedig (L−L0)/L0 alakban írják fel. A meghatározott mérőhossz jelentősége alapvető. A hosszabb mérőhossz több anyagon átlagolja az alakváltozást, ezért általában eltérő mért nyúlást eredményez, mint a rövidebb mérőhossz, különösen a nyak kialakulásának megkezdődése után. A keresztfej elmozdulása többet foglal magában, mint a próbatest megnyúlása. Az elmozdulás egy része a terhelőkeret, a befogópofák, a menetes szerelvények, a mérőcella és a gép egyéb elemeinek rugalmas alakváltozásából származik. Ez a rendszerrugalmasság túl naggyá teheti a számított alakváltozást, ha a keresztfej leolvasott elmozdulását közvetlenül elosztják a próbatest mérőhosszával. A befogópofák beülése és a megcsúszás szintén látszólagos megnyúlást okozhat. Már a pofáknál bekövetkező csekély elmozdulás is észrevehetően befolyásolhatja a rövid próbatest eredményét vagy a görbe kezdeti, kis alakváltozásokhoz tartozó szakaszát. A beállítás szintén módosítja az eredményt. Az excentrikus terhelés által okozott hajlítás következtében a próbatest egyik oldala jobban megnyúlhat, mint a másik, míg a súrlódás vagy az egyenetlen befogás újraoszthatja a feszültséget a vállak közelében. Így a gép egyenletes erő–elmozdulás görbét is rögzíthet akkor, amikor a mérőszakasz alakváltozása nem egyenletes. A nyúlásmérők mérséklik ezeket a problémákat, mivel magán a próbatesten mérik két pont távolságának változását. Mérőhosszukat, rögzítési módjukat, pontossági osztályukat és eltávolításuk időpontját azonban továbbra is szabályozni kell. Az ASTM E8/E8M-21 a fémes anyagok szobahőmérsékleten végzett húzóvizsgálatát szabályozza, és foglalkozik a folyáshatárral, a folyásponti nyúlással, a szakítószilárdsággal, a nyúlással és a keresztmetszet-csökkenéssel. Az ISO 6892-1:2019 a fémes anyagok szobahőmérsékleten végzett húzóvizsgálati módszerét határozza meg, és definiálja az abból meghatározható jellemzőket. Egyik szabvány sem alakítja át a keresztfej elmozdulását univerzális alakváltozási értékké: a közölt jellemző továbbra is a próbatest geometriájához, a mérőhossz definíciójához, a vizsgálati elrendezéshez és a mérési eljáráshoz kötődik. A megkülönböztetés a legnagyobb szakítószilárdság elérése után válik különösen fontossá. A mérnöki feszültség továbbra is A0-t használja, noha a próbatest keresztmetszete összehúzódott. Az MIT 2004-es anyagvizsgálati laboratóriumi jegyzetei megkülönböztetik ezt a mérnöki szakítószilárdságot a valódi szakítószilárdságtól, amely figyelembe veszi a változó keresztmetszeti területet. A keresztfej elmozdulása a nyak kialakulása után szintén rosszul írja le a helyi alakváltozást, mivel a megnyúlás egy kis térségben koncentrálódik, ahelyett hogy egyenletesen oszlana el a teljes mérőhosszon. ![Az acél szakítóvizsgálatának eredményei és feszültség–nyúlás görbéi](/images/uploads/4ef16e67-05d4-4c1e-a88c-347e41b12408/wiki-inline-digital-image-correlation-measuring-strain-concentration-on-a-speckled-steel-ten-1920x1434.jpg)[](/images/uploads/4ef16e67-05d4-4c1e-a88c-347e41b12408/wiki-inline-digital-image-correlation-measuring-strain-concentration-on-a-speckled-steel-ten-1920x1434.avif "Kép nagyítása — Az acél szakítóvizsgálatának eredményei és feszültség–nyúlás görbéi")Digital image correlation reveals local strain fields that a crosshead reading or long-gauge average can hide. ### Digitális képkorreláció a NIST vizsgálatában Az ASTM A1008 acél vizsgálata során a National Institute of Standards and Technology digitális képkorrelációt (DIC) alkalmazott az elmozdulás és az alakváltozás mérésére. A DIC egymást követő képeken rögzített felületi mintázat mozgását követi nyomon. A szoftver összehasonlítja a kis képrészleteket, amelyeket gyakran részhalmazoknak neveznek, és kiszámítja az egyes képkockák közötti elmozdulásukat; ezen elmozdulások térbeli deriváltjai adják az alakváltozási mezőket. Ez a módszer eltér az egyetlen nyúlásmérővel végzett méréstől. A nyúlásmérő a meghatározott pontok közötti távolság változását adja meg, míg a DIC a látható próbatestfelület számos pontján képes kiszámítani az elmozdulást. A NIST vizsgálata 10−5, 10−3 és 10−1s−1 átlagos alakváltozási sebességeket vizsgált. Mivel mind az alakváltozási sebesség, mind a mérési technika befolyásolja a rögzített választ, az így kapott görbéket nem szabad a vizsgálati körülményektől független anyagrangsorként értelmezni. A DIC nem helyettesíti a szakítógép erőmérését. Az erő továbbra is a mérőcellából származik, a feszültség kiszámításához pedig továbbra is szükség van a terület meghatározására. A DIC ehelyett térben felbontott alakváltozásmérést biztosít, amely az erőméréssel együtt felhasználható annak meghatározására, hogy a próbatest hol nyúlik, hol kezd folyást mutatni, illetve hol koncentrálódik az alakváltozás. Ez egyes vizsgálatokban alkalmazott módszer — ilyen például a NIST ASTM A1008-vizsgálata —, nem pedig olyan követelmény, amely szerint minden ASTM szerinti húzóvizsgálatnak optikai képalkotást kell alkalmaznia. ### Helyi alakváltozási mezők a nyak kialakulása és a törés közelében Folyás előtt az alakváltozás egy jól beállított mérőszakasz mentén közel egyenletes lehet. A képlékeny alakváltozás egy ideig nagy területen oszolhat el, különösen stabil geometriájú és megfelelő felületi állapotú próbatest esetén. Később az alakváltozás egyenetlenné válik. Nyak alakul ki, a helyi keresztmetszeti terület csökken, és a helyi alakváltozás gyorsabban növekszik, mint a mérőhosszra vonatkozó átlagos alakváltozás. A hagyományos nyúlásmérő a mérőhosszán vett átlagot adja meg. Ez az átlag elfedheti azt a keskeny sávot, amelyben a képlékeny megnyúlás nagy része végbemegy. A DIC közvetlenül láthatóvá teszi a változást: a hosszirányú alakváltozás térképei megmutatják a lokalizáció kezdetét, annak elmozdulását vagy növekedését, valamint a nyak körül kialakuló meredek koncentrációt. A törés közelében a mező az eredeti mérőhossznál jóval kisebb távolságokon is élesen változhat. Ezért a törött felek összeillesztése után mért végső nyúlás nem tekinthető egyenértékűnek a törési felületen fennálló helyi alakváltozással. Ez a megkülönböztetés azt is megmagyarázza, hogy a görbe miért eshet a mérnöki legnagyobb szakítószilárdság után, miközben a nyak környezetében lévő anyag tovább keményedik. A terhelés azért csökken, mert a keresztmetszeti terület csökkenése meghaladja a helyi folyási feszültség növekedését. A valódi feszültségen alapuló értelmezéshez szükség van a változó terület figyelembevételére, míg a teljes mezőt rögzítő optikai mérés segít megmutatni, hogy hol következik be a területcsökkenés és az alakváltozás koncentrációja. Az U.S. Department of Energy tipikus szerkezetiacél-görbéje az arányossági határt, a folyáshatárt, a legnagyobb szilárdságot és a törési pontot jelöli, de ezek a mérföldkövek csak akkor nyernek értelmet, ha a mögöttes elmozdulás- és területmérések meghatározottak. ## A próbatest geometriája, szabványok és a vizsgálati eredmények szórásának forrásai A szakítódiagram részben a próbatest és a vizsgálati összeállítás jellemzőit rögzíti, nem csupán az acélminőséget. Két laboratórium névlegesen azonos 1018-as szénacélt vizsgálhat, és eltérő folyási, maximális vagy törési feszültséget adhat meg, ha különböző keresztmetszeti méréseket, mérőhosszakat, alakváltozási sebességeket vagy az alakváltozás észlelésére szolgáló módszereket alkalmaz. A Syracuse University 1018-as szénacéllal végzett kísérlete ezt a tényt szemlélteti: ASTM szerinti lapos szakítópróbatestekkel határozták meg a folyási feszültséget, a maximális feszültséget és a törési feszültséget. Ezek az értékek csak akkor értelmezhetők, ha mellettük a próbatest méretei és a számítási konvenciók is szerepelnek. Az ASTM E8/E8M-21 a fémes anyagok szobahőmérsékleten végzett szakítóvizsgálatát, valamint a folyáshatár, a folyási ponti nyúlás, a szakítószilárdság, a nyúlás és a keresztmetszetcsökkenés meghatározását tárgyalja. Az ISO 6892-1:2019 szobahőmérsékletű szakítóvizsgálati módszert ír elő, és meghatározza az abból meghatározható mechanikai tulajdonságokat. A szabványok kapcsolatban állnak egymással, de az önmagában csak „ASTM szakítószilárdságként” vagy „ISO nyúlásként” megadott eredmény nem teljes, ha nem tüntetik fel a próbatest típusát, méreteit, a vizsgálati sebességet és a jelentési módszert is. ### ASTM szerinti lapos próbatestek és mérőméretek Az ASTM szerinti lapos próbatest szélesebb testből, csökkentett keresztmetszetű mérőszakaszból és a befogáshoz kialakított, megnövelt végszakaszokból áll. A csökkentett keresztmetszetű szakasz feladata, hogy a törés ott következzen be, míg az átmeneti lekerekítések mérséklik a mérőhossz és a vállak közötti feszültségkoncentrációt. A szabványos és a csökkentett méretű kialakítások szélessége, vastagsága, mérőhossza és végméretei eltérőek. Gyakran előforduló ASTM szerinti lapos geometria az 50 mm-es mérőhossz és a 12,5 mm-es mérőszélesség, ezt a méretet azonban nem szabad minden próbatestre érvényesnek tekinteni. A Syracuse-kísérletben megadott ASTM szerinti lapos geometriát az eredményekkel együtt kell megőrizni, nem pedig általános „kutyacsont alakú próbatest” leírással helyettesíteni. A mérőhossz nem azonos a fémszalag teljes hosszával. Ez a jelölt vagy nyúlásmérővel meghatározott kezdeti hossz, amelyen belül a mérnöki nyúlást kiszámítják. A mérnöki nyúlás: εeng=L−L0L0, ahol L0 a kezdeti mérőhossz. A hosszabb mérőhossz általában több anyagon osztja el a mért alakváltozást, és alacsonyabb, megadott százalékos nyúlást eredményezhet, ha a végső alakváltozást ugyanaz a nyakazott tartomány uralja. Következésképpen a „18%-os nyúlás” önmagában nem értelmezhető egyértelműen a mérőhossz alapjának megadása nélkül. A próbatest vastagsága és szélessége szintén befolyásolja az eredményt. Bármelyik méretben bekövetkező kis mérési hiba megváltoztatja a számított kezdeti keresztmetszetet, ezáltal pedig minden mérnöki feszültségértéket. A megmunkálási nyomok, sorják, szélső bemetszések, túlmelegedés, maradó hidegalakítás és korrózió idő előtti törést indíthatnak el. A hengerlési irányra merőlegesen kivágott próbatest nem feltétlenül egyezik a hosszirányban kivágottal, mivel a hengerlés megváltoztatja a textúrát, valamint a zárványok és hibák eloszlását. ### Keresztmetszetmérés, beállítás és befogás A mérnöki feszültség az eredeti keresztmetszetet használja: σeng=FA0. Ez a Michigan Technological University és a Georgia Tech által ismertetett konvenció, amelyben A0-t a terhelés megkezdése előtt mérik meg. A kezdeti keresztmetszetet a mérőszakaszon kell meghatározni, kalibrált mérőeszközökkel, a ténylegesen rögzített vastagság- és szélességértékeket használva a rajz szerinti névleges méretek helyett. Ha a próbatest kúpos, vetemedett vagy helyileg alulméretezett, az egyetlen helyen végzett mérés elfedheti a meghatározó keresztmetszetet. A mérőhossz mentén végzett több mérés ellenőrzésként szolgál. A beállítás ugyanilyen fontos. A próbatest középvonalának egybe kell esnie a terhelési tengellyel. A szögeltérés vagy az egyenlőtlen befogás hajlítást okoz, ezért az egyik él nagyobb feszültséget visel, mint a másik. Az így kapott görbe idő előtti folyást vagy törést mutathat még akkor is, ha a gép által mért átlagos terhelés ésszerűnek tűnik. A befogóknak a megnövelt végeket csúszás, összeroppantás vagy a csökkentett keresztmetszetű szakasz megjelölése nélkül kell rögzíteniük. A fogazott befogók károsíthatják a vékony, lapos próbatestet; az elégtelen befogás pedig olyan elmozdulást okozhat, amelyet a nyúlásmérő nyúlásként értelmez. A vizsgálati jegyzőkönyvben meg kell adni a nyúlásmérő vagy az elmozdulásmérési módszer típusát, annak mérőhosszát, valamint — ha alkalmazható — az eltávolításának pontját. Az NIST ASTM A1008 szerinti acélon végzett vizsgálata digitális képkorrelációt alkalmazott, és 10−5, 10−3, valamint 10−1s−1 átlagos alakváltozási sebességeket vizsgált. A sebesség változása és a mérési módszer változása magának a jelentett kísérletnek a része, nem pedig csupán laboratóriumi háttérrészlet. Egy 50 ksi névleges folyáshatárú szerkezeti acél nagy alakváltozási sebességen végzett vizsgálata — ahogyan azt egy NIST szerkezetiacél-jelentés dokumentálja — nem hasonlítható közvetlenül össze egy lassú laboratóriumi görbével e különbség megadása nélkül. ### Nyúlás és keresztmetszetcsökkenés törés után A nyúlást a törés után általában úgy számítják ki, hogy a törött darabokat összeillesztik, majd megmérik a mérőjelek közötti végső távolságot: A=Lf−L0L0×100⁢%. Ez a megadott mérőhosszon értelmezett teljes nyúlás. Magában foglalja a nyakazás előtti egyenletes megnyúlást és a nyakban bekövetkező lokalizált megnyúlást is. A töréshez közeli helyi tartomány nagymértékben megnyúlhat, miközben a mérőhossz egyes részei csak csekély mértékben nyúlnak meg. Ezért a rövid mérőhossz nagyobb arányban fogja fel a nyakazott alakváltozást, és ugyanazon törött próbatesten a hosszabb mérőhosszhoz képest nagyobb százalékos nyúlást adhat. A keresztmetszetcsökkenés a nyak keresztmetszetének összehúzódását méri: RA=A0−AfA0×100⁢%, ahol Af a törés helyén mérhető legkisebb keresztmetszet. Ez nem a nyúlás másik elnevezése. Egy duktilis 1018-as próbatest jelentős keresztmetszetcsökkenést mutathat akkor is, ha a mérőhosszra vonatkozó, mért nyúlása eltér egy másik jelentésben megadott értéktől. A Syracuse-kísérlet törési feszültségét ugyanígy az alkalmazott számítási alap megadásával kell azonosítani; mérnöki érték esetén ez rendszerint a törési terhelés és az eredeti keresztmetszet hányadosa. A valódi törési feszültség ezzel szemben a nyaknál kialakult csökkent keresztmetszetet használja. Az MIT megkülönbözteti a mérnöki görbéből származó szakítószilárdságot a valódi szakítószilárdságtól, amely figyelembe veszi a keresztmetszet csökkenését. Ezért minden vizsgálati jegyzőkönyvben fel kell tüntetni a mérőhosszt, az A0-t, az alkalmazás esetén a végső keresztmetszetet, a törés helyét, az alakváltozásmérés módszerét, valamint azt, hogy a feszültség- és alakváltozásértékek mérnöki vagy valódi mennyiségek-e. ## Az acél szakítóvizsgálati eredményeinek jelentése és összehasonlítása Egy szakítási görbe csak annyira hasonlítható össze más görbékkel, amennyire a hozzá tartozó információk lehetővé teszik. A feszültséget a nyúlás függvényében ábrázoló diagram elrejtheti a próbatest alakjának, a mérési hosszának, a vizsgálati sebességnek, a nyúlásmérő elhelyezésének és a feszültség meghatározási konvenciójának különbségeit. Ezek a különbségek megváltoztathatják a látszólagos folyáspontot, a szakítószilárdsági csúcs magasságát és a jelentett szakadási nyúlást anélkül, hogy maga az acél megváltozna. ### A görbét kísérő minimális információ Minden görbén pontosan fel kell tüntetni az acél megnevezését a megadott vagy előírt formában, például: ASTM A1008, ASTM A36, SAE J403 1018 vagy EN [1.4301](/hu/anyagok/anyagszám/1.4301 " — összetétel, megfelelők és szabványok"). A termék alakja szintén fontos: a lemez, a táblalemez, a rúd, a huzal, a cső, illetve a hegesztett termékből kimunkált próbatest nem feltétlenül mutat azonos viselkedést. Ahol rendelkezésre áll, rögzíteni kell az öntés- vagy tételazonosítót, továbbá a vastagságot vagy az átmérőt, a felületi állapotot és minden hőkezelést. Meg kell adni a próbatest tájolását a hengerlés, kovácsolás, extrudálás vagy hegesztés irányához képest. A „hosszirányú” és a „keresztirányú” megjelölés nem felcserélhető. Fel kell tüntetni a próbatest geometriáját is: sík vagy kör keresztmetszet, szélesség, vastagság vagy átmérő, a mérőszakasz méretei, a váll- és rádiuszkialakítás részletei, valamint a kezdeti mérési hossz L0. A nyúlás értéke a mérési hossz megadása nélkül hiányos. Az 50 mm-es mérési hosszon mért 25%-os nyúlás nem hasonlítható össze közvetlenül egy eltérő hosszúságon mért 25%-os nyúlással. Meg kell nevezni az alkalmazott vizsgálati szabványt és annak kiadását. Az ASTM E8/E8M-21 a fémes anyagok szobahőmérsékletű húzóvizsgálatát, valamint a folyáshatár, a folyásponti nyúlás, a szakítószilárdság, a nyúlás és a keresztmetszet-csökkenés meghatározását tárgyalja. Az ISO 6892-1:2019 a fémes anyagok szobahőmérsékletű szakítóvizsgálatának módszerét írja elő, és meghatározza az e vizsgálattal meghatározható mechanikai tulajdonságokat. Ezek a szabványok hasonló mérésekkel foglalkoznak, de a próbatestekre vonatkozó követelményeiket, a szabályozási módszereket, a számítási szabályokat és a jelentési konvenciókat továbbra is ellenőrizni kell, nem szabad azonosnak tekinteni őket. A hőmérsékletnek a görbe mellett kell szerepelnie, nem egy külön lábjegyzetben. Meg kell adni a vizsgálati hőmérsékletet, valamint azt, hogy szabályozták vagy csupán mérték-e. Fel kell tüntetni a nyúlási sebességet, a keresztfej sebességét, a feszültségnövekedési sebességet vagy a szabályozási módot, beleértve azt a pontot is, ahol a berendezés erőszabályozásról nyúlásszabályozásra váltott. Az ASTM A1008 acélon végzett NIST-vizsgálat az 10−5, 10−3 és 10−1s−1 átlagos nyúlási sebességeket vizsgálta, miközben a hely- és nyúlásméréshez digitális képkorrelációt is alkalmazott. A sebesség és a mérési módszer kísérleti változó volt. Ismertetni kell, hogyan határozták meg a nyúlást: nyúlásmérővel, a keresztfej elmozdulásából, digitális képkorrelációval vagy számított értékként. A keresztfej elmozdulása magában foglalja a gép és a befogópofák deformációját; ezért nem azonos automatikusan a mérési hosszon értelmezett nyúlással. Meg kell adni a nyúlásmérő mérési hosszát, felbontását, eltávolítási pontját, valamint azt, hogy a helyi nyakképződést rögzítették-e. A tengelyeket mérnöki vagy valódi mennyiségekként kell megjelölni. A mérnöki feszültség F/A0, ahol F a terhelőerő, A0 pedig a kezdeti keresztmetszeti terület; a mérnöki nyúlás (L−L0)/L0, amint azt a Michigan Technological University és a Georgia Tech ismerteti. A valódi feszültség az aktuális keresztmetszeti területet használja, a valódi nyúlás pedig a hosszváltozás elemi növekményeit halmozza. Az MIT megkülönbözteti a mérnöki görbéből meghatározott szakítószilárdságot a valódi szakítószilárdságtól, amely figyelembe veszi a keresztmetszet csökkenését. A jelentésben meg kell határozni a folyáshatárra vagy az egyezményes folyási feszültségre vonatkozó konvenciót: felső vagy alsó folyáshatár, 0,2%-os eltolt egyezményes folyási feszültség, más eltolt érték, arányossági határ vagy meghatározott algoritmussal kapott érték. Meg kell adni a szakítószilárdságot, a mért egyenletes nyúlást, a teljes nyúlást és annak mérési hosszát, a keresztmetszet-csökkenést, valamint a törési megfigyeléseket. Rögzíteni kell a nyak helyét, a nyírási peremeket, a csésze-kúp törési képet, a hasadást, a rétegelválást, továbbá azt, hogy a törés a mérési szakaszon belül következett-e be. ### Anyagminőségek összehasonlítása a definíciók összekeverése nélkül Ne rangsoroljuk az anyagminőségeket úgy, hogy különböző eljárásokkal kapott görbéket egyetlen diagramra helyezünk, majd a legmagasabb görbét tekintjük a legerősebb acélnak. Egy köracélból származó görbe és egy lemezből származó görbe eltérő tájolást és kényszerítési feltételeket tükrözhet. A rövid mérési hossz a hosszúhoz képest eltérő teljes nyúlást eredményezhet. A nagy nyúlási sebesség növelheti a mért folyási feszültséget; az ASTM A1008 acélon végzett NIST-eredmények 10−5, 10−3 és 10−1s−1 sebességeknél jól szemléltetik, miért kell a sebességet az eredmény mellett feltüntetni. Az 50 ksi előírt folyáshatárú, kerületi oszlopokhoz használt acél nagy sebességű NIST-görbéi más mérnöki kérdésre adnak választ, mint egy szobahőmérsékletű, kvázisztatikus vizsgálat. A keresztmetszeti területre vonatkozó konvenciók a nyakképződés után megfordíthatják a látszólagos következtetéseket. A mérnöki feszültség továbbra is a terhelőerőt A0-val osztja, ezért a maximális terhelés után rendszerint csökken. A valódi feszültség a zsugorodó keresztmetszetet használja, ezért a nyakképződés egy részén keresztül tovább növekedhet. A mérnöki görbe csúcsát „valódi szakítószilárdságnak” nevezni két különböző mennyiséget kever össze. A szabványok azt is meghatározzák, hogyan kell mérni a folyáshatárt, az egyezményes folyási feszültséget, a nyúlást és a keresztmetszet-csökkenést. Az U.S. Department of Energy egy tipikus mérnöki görbén az arányossági határt, a folyáshatárt, a végső szilárdságot és a töréspontot azonosítja, de ezek a megnevezett pontok nem határoznak meg egyetlen univerzális számítási eljárást. Az anyagminőségek összehasonlítása csak akkor védhető szakmailag, ha a próbatest alakja, iránya, hőmérséklete, sebessége, a definíciók és a szabvány összhangban vannak, vagy ha a különbségeket kifejezetten korrigálják és minősítik. ### Fegyelmezett értelmezési munkafolyamat A nyers erő–elmozdulás fájllal kell kezdeni, nem a közzétett képpel. Ellenőrizni kell a mintavételi sebességet, a nullterheléseket, a befogópofák felfekvését, a nyúlásmérő eltávolítását, a gép rugalmasságát, valamint minden kihagyott vagy simított adatot. Meg kell győződni arról, hogy az erő- és elmozdulásegységeket nem alakították át kétszer. Ezután ellenőrizni kell a geometriai bemeneti adatokat. Újra meg kell mérni vagy át kell vizsgálni a rögzített szélességet, vastagságot vagy átmérőt, a kezdeti keresztmetszeti területet, a mérési hosszt és a végső legkisebb keresztmetszeti területet. A keresztmetszeti terület kis hibái minden mérnökifeszültség-értéket befolyásolnak; a mérési hossz hibái a nyúlást és a szakadási nyúlást érintik. Ezután a nyers adatokból, a megadott mérnöki vagy valódi definíciók alkalmazásával, újra elő kell állítani a görbét. A deklarált módszerrel meg kell jelölni az arányossági határt, a folyáshatárt vagy az egyezményes folyási feszültséget, a maximális terhelést, az egyenletes nyúlást, a töréspontot és a keresztmetszet-csökkenést. Ezeket a pontokat a jelentéssel kell összevetni, nem pusztán a megrajzolt görbével. Végül meg kell vizsgálni a bizonytalanságot és a tönkremenetel helyét. Fel kell tüntetni az ismételt vizsgálatok szórását, a méretbizonytalanságot, a nyúlásmérő pontosságát, a hőmérséklet változását és a sebesség változását. Metallurgiai magyarázatot csak akkor szabad elfogadni, ha előzőleg ellenőrizték a vizsgálati műtermékeket, a próbatest tájolását, valamint a nyak- és törési megfigyeléseket. Csak ezt követően tulajdoníthatók a különbségek az összetételnek, a feldolgozásnak, a mikroszerkezetnek vagy a felkeményedésnek. ## Hivatkozások 1. \[1\] ASTM International. [Standard Specification for Tension Testing of Metallic Materials](https://store.astm.org/e0008_e0008m-21.html). ASTM International standard, 2021. [](/hu/wiki/anyagadatlap/az-ac%C3%A9l-szak%C3%ADt%C3%B3vizsg%C3%A1lat%C3%A1nak-eredm%C3%A9nyei-%C3%A9s-fesz%C3%BClts%C3%A9g-ny%C3%BAl%C3%A1s-g%C3%B6rb%C3%A9i#wiki-cite-ref-1) https://store.astm.org/e0008\_e0008m-21.html 2. \[2\] International Organization for Standardization. [Metallic materials — Tensile testing — Part 1: Method of test at room temperature](https://www.iso.org/standard/78322.html). ISO standard, 2019. [](/hu/wiki/anyagadatlap/az-ac%C3%A9l-szak%C3%ADt%C3%B3vizsg%C3%A1lat%C3%A1nak-eredm%C3%A9nyei-%C3%A9s-fesz%C3%BClts%C3%A9g-ny%C3%BAl%C3%A1s-g%C3%B6rb%C3%A9i#wiki-cite-ref-2) https://www.iso.org/standard/78322.html 3. \[3\] U.S. Department of Energy. [Properties of Metals](https://engineeringlibrary.org/reference/properties-of-metals-doe-handbook). DOE Fundamentals Handbook reference. [](/hu/wiki/anyagadatlap/az-ac%C3%A9l-szak%C3%ADt%C3%B3vizsg%C3%A1lat%C3%A1nak-eredm%C3%A9nyei-%C3%A9s-fesz%C3%BClts%C3%A9g-ny%C3%BAl%C3%A1s-g%C3%B6rb%C3%A9i#wiki-cite-ref-3) https://engineeringlibrary.org/reference/properties-of-metals-doe-handbook 4. \[4\] Massachusetts Institute of Technology. [Civil Engineering Materials Laboratory: Laboratory 2](https://ocw.mit.edu/courses/1-103-civil-engineering-materials-laboratory-spring-2004/e9253657127a6630f10b61b392b1d2d9_lab_2.pdf). MIT OpenCourseWare laboratory material, 2004. [](/hu/wiki/anyagadatlap/az-ac%C3%A9l-szak%C3%ADt%C3%B3vizsg%C3%A1lat%C3%A1nak-eredm%C3%A9nyei-%C3%A9s-fesz%C3%BClts%C3%A9g-ny%C3%BAl%C3%A1s-g%C3%B6rb%C3%A9i#wiki-cite-ref-4) https://ocw.mit.edu/courses/1-103-civil-engineering-materials-laboratory-spring-2004/e9253657127a6630f10b61b392b1d2d9\_lab\_2.pdf **A szakítóvizsgálat eredményei egy pillantás alatt** Szobahőmérsékleti szabványok ASTM E8/E8M-21; ISO 6892-1:2019 NIST ASTM A1008 szerinti alakváltozási sebességek 10^-5, 10^-3 és 10^-1 s^-1 Gyakori bizonyítófeszültség-eltolás 0.2% A tipikus acél-Young-modulus Körülbelül 200 GPa Nagy alakváltozási sebességű szerkezeti acél előírt folyáshatára 50 ksi [Vissza Anyagadatlap olvasása](/hu/wiki/anyagadatlap "Anyagadatlap olvasása — Steel Wiki")